Date post: | 23-Aug-2014 |
Category: |
Documents |
Upload: | van-thanh-doan |
View: | 190 times |
Download: | 0 times |
1
T: Lafetace malorážových zbraní I
1. Lafetace – základní pojmy
2. Základy pro lafetaci
3. Základy zbraní
4. Impulsně silový diagram
malorážové zbraně
5. Amortizátory a hydraulické brzdy
malorážových zbraní
2
1. Lafetace – základní pojmy
Lafeta – franc. l‘affut – zařízení pro
upevnění, uložení či uchycení vlastní
zbraně k jejímu základu
Lafetace – souhrn zařízení umožňující
nejen úhlové pohyby, ale i pohyby
lineární
Lafetace – způsob uchycení zbraně
na základ
3
Části lafetace
pružné prvky – amortizátor +
akumulátor
nosné části (kolébka + vrchní lafeta)
mechanismy lafetace (naváděcí
zařízení pro naměrový a odměrový
pohyb a vyvažovače)
4
Silové působení na
zbraň od výstřelu je
přenášeno vazbami
od hlavně do terénu.
Místo lafetace
Vazba ZČ – kolébka:
- BVZ + vedení ZČ v kolébce
Vazba kolébka – VL:
- KČ + koncová dvojice NM +
vyvažovače
Vazba VL – SL:
- ložisko odměru + koncová
dvojice OM
Vazba SL (korba) – neodpružené
části: - odpružení vozidla
5
Příklad částí lafetace MZ
Automatické zbraně mohou být podle použití vazby mezi vlastní zbraní
a kolébkou:
• s tuhou vazbou (bez BVZ nebo bez amortizátoru) – viz AGS-17, UK-59
• s pružnou vazbou (s BVZ nebo s amortizátorem) – PKT, 2A42,
30 PLDvK
6
Způsoby lafetace
podle způsobu a přenosu zatížení
pružná – tuhá lafetace
podle způsobu uložení úplné zbraně
v základu zbraně –
otočné uložení: pomocí pivotu, pomocí
kulové dráhy, kombinací pivotu a kulové
dráhy
neotočné uložení: změna odměru a
náměru se děje změnou polohy celého
základu (letadla a bojová vozidla – část
výzbroje)
7
Úkoly plněné lafetací
umožňuje zamíření vlastní zbraně
do potřebné polohy v prostoru
přenáší veškerá zatížení působící
na vlastní zbraň do základu a do
prostředí
umožňuje zákluzový a předkluzový
pohyb (u zbraní se skluznou hlavní)
úkoly určují i konstrukční uspořádání
lafetace a dalších částí (např. u
automatických zbraní)
8
Lafeta jako závěs zbraněLafeta - prostorový mechanismus se dvěma osami otáčení
1. Vychýlení kolem
jedné osy nemění
vychýlení kolem
druhé osy.
2. Osy obou čepů
navzájem kolmé.
3. Osa KČ kolmá
k ose hlavně
Pokud bude svislá
osa svislá, bude se
osa KČ stále
pohybovat ve
vodorovné rovině.
Jinak vzniká při
změně náměru také
chyba v odměru.
dělové schéma lafetace
9
Vlastnosti lafetace a přesnost střelby
Osa pivotu stále svislá a kolmá k ose
KČ
Osa KČ horizontální
Rovina náměrového pohybu svislá při
lib. odměru a všech úhlech náměru
nutnost ukolmení – uvedení roviny náměrového pohybu
do svislé polohy
10
Vznik chyb zamíření vlivem náklonu
základu zbraně při daném náměru
11
3. Základ zbraně
Základ zbraně – prostředek pro nesení
nebo přepravu zbraně do místa použití
Nositel – pohyblivý základ
Základna – stacionární základ
Základ zbraně se významně podílí na
přenosu zatížení do okolního prostředí
– někdy dvojí zákluz
Základ zbraně se podílí na stabilitě
12
Základy pro lafetaci
Typy základů pro lafetaci:
člověk
spodní lafeta (dělení podle počtu lafet.ramen)
bojové vozidlo (věž., střech., kasemat.)
plavidlo
letoun, vrtulník (pohybl., nepohybl.,kontejner)
základna - stacionární
13
4. Impulsně silový diagram MZ
souhrn sil a impulsů působících na pouzdro zbraně
při střelbě,
zatížení při střelbě závisí na typu automatiky,
metodika sestavení je stejná,
základ bude vysvětlen na příkladě zbraně s odběrem
plynů,
odlišnosti u zbraně s pohonem od tlaku plynů na dno
nábojnice,
odlišnosti u zbraně se zákluznou hlavní,
14
Síly a impulsy působící na pouzdro
zbraně - FD
síla od výstřelu (nezakluzuje-li hlaveň)
síla na přední stěnu plynové komory
síla předsuvné pružiny
síla nárazníkové pružiny nebo ráz
závěru v zadní poloze
ráz závěru v přední poloze
15
Síla od výstřelu a síla od tlaku plynů na
přední stěnu plynové komory
0 1 2 3 4 5 6
x 10-3
0
2000
4000
6000
8000
10000
12000
14000
čas (s)
síla
(N) síla od výstřelu
síla na přední stěnu
plynové komory
náboj vz. 59
16
- síla od výstřelu FH, uvádějící hlaveň do
zákluzu, viz dále
- krouticí moment od pohybu střely
v drážkované hlavni
h
q t2
dM F
2
t dq
2. .tan
iF F
d
17
Síla od výstřelu – MZ
H dh fh - F F F
Fdh (N) Ffh (N) FH (N) Mq (N.m)
t0 1870 30 1840 0,45
tmax 14020 200 13820 3,49
tu 2660 40 2640 0,64
fh t t. .tanF f F F
Síla od výstřelu u 7,62 mm kulometu –
ilustrační příklad
d = 7,62 mm; = 7°; mq = 0,009
kg; m = 0,003 kg; p0 = 40 MPa;
pmax = 300 MPa; pu = 57 MPa;
(2i/d)2 = 0,5239
dh h F p S 2 . .4
S d n a h
18
Síla od výstřelu v období výtoku
plynů z hlavně – reaktivní síla
ωH R v a
dmF = ξ Sp = w + S(p - p )
dt
dm
dtω h( )S p ρ
hmotnostní
průtok
plynů
funkce
adiabatického
exponentu
info
19
R … součinitel reaktivnosti výstupního otvoru (ústí hlavně)
závislý na adiabatickém součiniteli (cca 1,24)
pv … tlak plynů ve výstupním průřezu (ústí) hlavně v období výtoku
pA … atmosférický tlak
w … výtoková rychlost plynů
Význam členů při výtoku plynů
hu
hu
p
p
aPL
h
pw = c
pPLc = r T
0,555V hp p Tlak ve
výstupním
průřezu (na
ústí hlavně)
je kritický
info
20
Výpočet tlaku plynů v hlavni během
výtoku plynů, zbraň ráže 7,62 mm
huh
pp =
1+A t
hu uA = S p ρ
2m
Základní údaje:
pu = 57 MPa; m = 3 g;
objem vývrtu hlavně
VHlu = 2,759.10-5 m3
info
h huebp p
u ω
Hu
0,5b v m
F
hu
a
lnp
bp
časová konstanta
doba výtoku
21
Impuls síly od výstřelu – náboj vz. 59
0
Kt
H HI F dt
( ) H q ω 0I m m v
nebo
0
1300
v
v
0
1400
22
Náboj mq m vo k IH Poznámka
5,56 SS 109 3,95 1,62 980 700-950 6,6 M16
7,62 mm Pi 5,5 0,52 480 - 3,3 Pi z. 52
7,62 vz. 43 7,75 - 8 1,6 710 - 775 800 7,8 AP vz.58
7,62 x 51 9,3 3 856 600 11,86 EX – 34
7,62 x 54 9,45 - 10 3 820 - 835 680-800 12 PKT, UK-59
9 x 18 6,1/4,5 0,25 310/400 - 2 Pi vz. 82
9 x 22 8/6 0,5 350/265 - 2, 24 - 4, 86 ČZ 75
12,7 x 99 43 16,5 880 450-500 59,3 M2HB
12,7 x 107 47 16 840 800 60 NSV
14,5 x 114 64 28,2 1000 600 100 KPVT
20 x 102 101 40 1020 2500 154 ZPL-20
20 x 139 122 52 1045 1000 195 Oerlikon,
Mauser
23 x 151 188,5 77 900 800-1000 265 ZU-23
23 x 115 180 37 715 3400 172 LK GŠ-23L
25 x 137 180 92 1100 700 - 5000 317 KBA,
M242
27 x 145 250 85 1025 1700 357 Mauser
30 x 211 435 185 1000 420 675 30 mm PLDvK
30 x 165 400 128 970 550 554 2A42
30 x 170 360 158 1080 650 594 Mauser
23
Snížení impulsu síly od výstřelu
• použitím úsťové brzdy,
• využitím aktivně-reaktivní střely,
• využitím principu bezzákluzové zbraně.
ω v aH
ω
.( )( )
dm S p pF w
dmdt
dt
efektivní výtoková rychlost
24
ωub
ω
0,5
0,5
I
I
zubub
z
E
E
rozdíl energie ZČ bez a s úsťovou brzdourozdíl energie ZČ bez a s úsťovou brzdou
Charakteristiky úsťových brzd
zub z zubE E E
účinnost
ub q ω q
ω
1 ( )m m m
m
změna součinitele dodatečného
účinku vytékajících plynů
impulsní
charakteristika
konstrukční
charakteristikavliv rozměrů, sklonu
výtokových otvorů
25čas (s)
26
Impulsy síly od výstřelu pro náboj vz. 59
0
4
8
12
16
0,000 0,002 0,004 0,006 0,008
čas (s)
bez úsťové brzdy
úsťová brzda 20%
úsťová brzda 50%
27
Určení příslušných impulsů
H q ω 0I = (m + βm )v1.
2.K
0
t
PL PL NZ max
t
I F dt m v ko
Po
t
N N Z dop odr
t
I F dt m (v v ) 3.
4. PP Z ppI m v
28
Transformace sil
F = f(xNZ) F = f(t)
29
Výsledný ISD
převod impulsů na síly
30
5. Amortizátory a hydraulické brzdy
malorážových zbraní
Z Z L f A0 A Zm x F F F k x
pružný prvek, vložený mezi zbraň a kolébku,
na kolébku se přenáší síla amortizátoru a třecí síla
Pohyb zbraně je popsán rovnicí:
31
Konstrukce amortizátorů
letecké kanóny
brzdí zákluz a předkluz
drží zbraň v základní
poloze před výstřelem
32
PKT
výsledná charakteristika
je dána součtem
charakteristik
obou pružin, není předpětí
na počátku, zbraň nemusí
zaujímat základní polohu
před výstřelem
33
Vliv amortizátoru na činnost zbraně
NZ – modře
PKT - červeně
R1 – nejnižší
kadence
R2 – základní
kadence
R3 – nejvyšší
kadence
34
Princip činnosti hydraulické brzdy
2
ZBZ BZ B BZ
S
vF S p K
S (z)
35
Příklady konstrukcí hydraulických
brzd malorážových zbraní
zákluzová a
předkluzová
brzda GŠ-301
(MIG-29)
brzda závěru
AGS-17
brzda u AGS-17
není BVZ !!!