BAKALÁZSKÁ PRÁCE · 2020. 7. 15. · 4.4 Výpočet reakcí v ložiskách ... 5.4.2 Výpočet...

ZÁPADOČESKÁ UNIVERZITA V PLZNI FAKULTA STROJNÍ

Studijní program: B 2301 Strojní inženýrství Studijní zamEUení: Stavba výrobních stroj] a zaUízení

BAKALÁZSKÁ PRÁCE

Koaxiální pUevodovka

Autor: Petra HOFRICHTEROVÁ

Vedoucí práce: Doc. Ing. Jaroslav KRÁTKÝ, Ph.D.

Akademický rok 2017/2018

Prohlášení o autorství PUedkládám tímto k posouzení a obhajobE bakaláUskou práci, zpracovanou na závEr studia na FakultE strojní Západočeské univerzity v Plzni. Prohlašuji, že jsem tuto bakaláUskou práci vypracovala samostatnE, s použitím odborné literatury a pramen], uvedených v seznamu, který je součástí této bakaláUské práce. V Plzni dne: ……………………. . . . . . . . . . . . . . . . . . podpis autora

PodEkování Ráda bych podEkovala Doc. Ing. Jaroslavu Krátkému, Ph.D. a Ing. Martinu Kratochvílovi za cenné rady, vEcné pUipomínky a vstUícnost pUi konzultacích a vypracování bakaláUské práce.

ANOTAČNÍ LIST BAKALÁTSKÉ PRÁCE

AUTOR

PUíjmení

Hofrichterová

Jméno Petra

STUDIJNÍ OBOR

B2301 „Stavba výrobních stroj] a zaUízení“

VEDOUCÍ PRÁCE

PUíjmení ĚvčetnE titul]ě

Doc. Ing. Krátký, Ph.D.

Jméno

Jaroslav

PRACOVIŠTD

ZČU - FST - KKS

DRUH PRÁCE

DIPLOMOVÁ

BAKALÁTSKÁ

Nehodící se

škrtnEte

NÁZEV PRÁCE

Koaxiální pUevodovka

FAKULTA

strojní

KATEDRA

KKS

ROK ODEVZD.

2018

POČET STRAN ĚA4 a ekvivalent] A4ě

CELKEM

116

TEXTOVÁ ČÁST

110

GRAFICKÁ ČÁST

6

STRUČNÝ POPIS ĚMAX 10 TÁDEKě

ZAMDTENÍ, TÉMA, CÍL POZNATKY A PTÍNOSY

BakaláUská práce obsahuje rešerši pUevodových mechanism] a konstrukční návrh koaxiální pUevodovky pro pohon dopravníku v cukrovaru. Dále práce obsahuje také návrh ozubených soukolí, hUídelí, spoj] a uložení, který byl Uešen pomocí softwaru KISSsoft.

KLÍČOVÁ SLOVA

ZPRAVIDLA JEDNOSLOVNÉ POJMY,

KTERÉ VYSTIHUJÍ PODSTATU PRÁCE

Koaxiální pUevodovka, čelní soukolí, pUevod, točivý moment, otáčky, pUevodové mechanismy

SUMMARY OF BACHELOR SHEET

AUTHOR

Surname

Hofrichterová

Name Petra

FIELD OF STUDY

B2301 “Design of Manufacturing Machines and Equipment“

SUPERVISOR

Surname (Inclusive of Degrees)

Doc. Ing. Krátký, Ph.D.

Name

Jaroslav

INSTITUTION

ZČU - FST – KKS

TYPE OF WORK

DIPLOMA

BACHELOR

Delete when not applicable

TITLE OF THE

WORK

Coaxial gearbox

FACULTY

Mechanical Engineering

DEPARTMENT

Machine Design

SUBMITTED IN

2018

NUMBER OF PAGES (A4 and eq. A4)

TOTALLY

116

TEXT PART

110

GRAPHICAL PART

6

BRIEF DESCRIPTION

TOPIC, GOAL, RESULTS AND CONTRIBUTIONS

This bachelor thesis includes recherche of gear mechanisms and design of coaxial gearbox for conveyor drive in suger factory. Thesis also includes the design gears, shafts, connections and bearings, which was solved by KISSsoft software.

KEY WORDS

Coaxial gearbox, spur gear, transmission, torque, rpm, gear mechanisms

Západočeská univerzita v Plzni, Fakulta strojní, BakaláUská práce, akad.rok 2017/1Ř Katedra konstruování stroj] Petra Hofrichterová

8

Obsah

1 Úvod .................................................................................................................................. 10

2 PUevodovka ........................................................................................................................ 11

2.1 Popis .......................................................................................................................... 11

2.2 RozdElení podle typu výstupního pohybu ................................................................. 13

2.2.1 PUevodovky s výstupním rotačním členem ............................................................ 13

2.2.2 PUevodovky s výstupním posuvným členem .......................................................... 13

2.3 Základní rozdElení podle pUevodového pomEru ........................................................ 13

2.3.1 PUevodovky s konstantním pUevodovým pomErem ................................................ 13

2.3.2 PUevodovky s nekonstantním pUevodovým pomErem ............................................ 15

2.4 Základní parametry .................................................................................................... 15

2.4.1 PUevodový pomEr ................................................................................................... 15

2.4.2 Účinnost ................................................................................................................. 15

2.4.3 Další parametry ...................................................................................................... 16

2.5 Stavební prvky ........................................................................................................... 16

2.5.1 PUevodové prvky .................................................................................................... 16

2.5.2 PUenosové prvky ..................................................................................................... 21

2.5.3 Součásti pro uložení pUenosových prvk] ............................................................... 21

2.5.4 Spojovací prvky ..................................................................................................... 22

2.5.5 Spojky .................................................................................................................... 22

2.5.6 Rám pUevodovky .................................................................................................... 25

2.6 PUídavné funkce ......................................................................................................... 25

2.6.1 TEsnEní ................................................................................................................... 25

2.6.2 Mazání .................................................................................................................... 26

2.6.3 Chlazení ................................................................................................................. 28

3 Ozubená kola ..................................................................................................................... 29

3.1 Čelní ozubená kola .................................................................................................... 29

3.2 Tvary tEles ................................................................................................................. 29

3.3 Základní pojmy a principy ......................................................................................... 30

3.4 Zubové profily čelních ozubených kol ...................................................................... 31

3.4.1 Cykloidní ozubení .................................................................................................. 31

3.4.2 Kruhový oblouk ..................................................................................................... 31

3.4.3 Evolventní ozubení ................................................................................................ 32

3.5 Geometrické parametry ............................................................................................. 33

3.5.1 Úhel sklonu zubu 紅 ................................................................................................ 34

3.5.2 Úhel zábEru 糠痛 ....................................................................................................... 34

3.5.3 Modul 兼痛 ............................................................................................................... 34

3.5.4 Roztečná kružnice 穴 .............................................................................................. 35

3.5.5 Rozteč 喧痛 ................................................................................................................ 35

3.5.6 Základní kružnice 穴長 ............................................................................................. 35

3.5.7 Hlavová kružnice 穴銚 .............................................................................................. 35

3.5.8 Patní kružnice 穴捗.................................................................................................... 36

3.5.9 Výška zubu 月 ......................................................................................................... 36


9

3.5.10 Teoretická osová vzdálenost 欠 ........................................................................... 36

3.5.11 Valivá osová vzdálenost 欠栂 ............................................................................... 36

3.5.12 Valivá kružnice 穴栂 ............................................................................................. 36

3.5.13 Tlouš[ka zubu 嫌痛 ................................................................................................ 37

3.5.14 ŠíUka zubové mezery 結痛 ...................................................................................... 37

3.5.15 Součinitel zábEru 綱 ............................................................................................. 37

3.6 Normalizované ozubení ............................................................................................. 38

3.7 Korekce ...................................................................................................................... 38

3.7.1 Minimální korekce ................................................................................................. 40

3.7.2 Maximální korekce ................................................................................................ 41

3.7.3 Korekce osové vzdálenosti .................................................................................... 41

3.7.4 Korekce pro zlepšení zábErových podmínek ......................................................... 41

4 Návrh čelního soukolí ........................................................................................................ 42

4.1 Síly v ozubení ................................................................................................................ 42

4.2 Namáhání zubu .......................................................................................................... 42

4.3 Zatížení hUídele .......................................................................................................... 42

4.4 Výpočet reakcí v ložiskách ........................................................................................ 43

4.5 Návrh ložisek ............................................................................................................. 44

5 Vlastní konstrukční návrh .................................................................................................. 45

5.2 Zadané parametry ...................................................................................................... 45

5.3 Elektromotor .............................................................................................................. 45

5.4 Návrh modulu ............................................................................................................ 46

5.4.1 Zvolení pUevodové Uady ......................................................................................... 46

5.4.2 Výpočet modulu podle Bacha ................................................................................ 46

5.5 Kinematický návrh .................................................................................................... 46

5.6 Konstrukční návrh ..................................................................................................... 48

5.6.1 Navržení ozubených kol ........................................................................................ 48

5.6.2 Navržení hUídelí ..................................................................................................... 50

5.6.3 Kontrola minimálních pr]mEru navržených hUídelí ............................................... 55

5.6.4 Kontrola pera ......................................................................................................... 56

5.6.5 Kontrola drážkování ............................................................................................... 57

5.6.6 Volba uložení ......................................................................................................... 58

6 ZávEr .................................................................................................................................. 59

7 Seznam použité literatury .................................................................................................. 60

8 Seznam obrázk] ................................................................................................................. 62

9 Seznam tabulek .................................................................................................................. 64

10 Seznam pUíloh ................................................................................................................ 65

10.1 Vázané ....................................................................................................................... 65

10.2 VolnE vložené ............................................................................................................ 65


10

1 Úvod První část této práce se zabývá rešerší z oblasti pUevodových mechanism], jejich rozdElením, základními parametry, stavebními prvky a pUídavnými funkcemi, geometrií čelních ozubených kol a jejich návrhem. Druhá část práce je vEnována konstrukčnímu návrhu koaxiální pUevodovky. PUevodovky jsou mechanismy, které slouží ke zmEnE úhlové rychlosti a k pUenosu točivého momentu z hnacího členu na člen hnaný. Jsou zabudovávány do vEtších konstrukčních celk], proto jsou často kupovány jako komponenty od specializovaného závodu. Tím odpadá jejich výroba a vEtšinou i montáž. Často jsou také dodávány jako součást motoru.

MOTOR PTEVODOVKA VÝSTUPNÍ ČLEN

Obr. 1 - Schéma pohonného systému


11

2 PUevodovka

2.1 Popis PUevodovky jsou složeny z jednoduchých pUevodových mechanism] jejich sériovým nebo paralelním Uazením (obr. 2). Pokud je vstupní a výstupní člen souosý, jedná se o pUevodovku koaxiální.

PUevodovkami jsou tedy označovány složené pUevodové mechanismy. Lze je najít všude tam, kde je potUeba zmEny úhlové rychlosti a točivého momentu z hnacího členu na člen hnaný. Tedy napUíklad u osobních a nákladních automobil], kolejových vozidel, lodí, stavebních stroj] a d]lních zaUízení, výrobních a obrábEcích stroj] nebo napUíklad u dopravník]. Hnací člen je členem vstupním a hnaný člen je výstupním členem. Jako hnací člen je nejčastEji používán asynchronní nebo synchronní elektromotor, hydromotor, spalovací motor nebo také ruční klika.

Každý motor je dán jmenovitými otáčkami motoru 券勅, maximálními otáčkami motoru 券陳銚掴 a točivým momentem 警陳. Pokud se jedná o motor regulovatelný je dán také regulačním rozsahem 堅椎, který je podílem maximálních a jmenovitých otáček motoru 堅椎噺津尿尼猫津賑 .

Obr. 3 – Charakteristika regulačního synchronního motoru

Obr. 2 – Paralelní Uazení (vlevo), sériové Uazení (vpravo) [1]


12

Obr. 4 – Pr]bEhu výkonu (červenE) a točivého momentu (modUe) na otáčkách

motoru 1,Ř TSI, Škoda Octavia III [2]

Výstupní člen má r]zné funkce, podle použitého pUevodu m]že vykonávat pohyb rotační nebo pohyb posuvný. U posuvného výstupního pohybu (obr. 6 a 7) se otáčky motoru [ot/min] mEní na posuvovou rychlost výstupního členu [m/min]. Typickým pUíklad posuvného výstupního pohybu je posuv stolu obrábEcího stroje. V pUípadE rotačního výstupního pohybu (obr. 5) jsou výstupem otáčky hUídele [ot/min]. Výstupním rotačním pohybem je napU. rotační pohyb d]lního rypadla nebo rotace turbíny. Pokud je rychlost výstupního členu pUevodovky menší nežli vstupní a tedy dochází ke zvýšení točivého momentu, pak pUevodovku nazýváme reduktorem. V opačném pUípadE, tedy pokud je rychlost výstupního členu vEtší a točivý moment menší než na vstupním členu, nazýváme pUevodovku multiplikátorem. U pUevodovek s velkým pUevodovým pomErem je často sériovE nebo paralelnE Uazeno více spoluzabírajících kol o menších pUevodových pomErech tak, aby celkový pUevodový pomEr odpovídal požadovanému. Dojte tak k výraznému snížení celkových rozmEr] pUevodovky a často i úspory hmotnosti. Déle budou používány pojmy jako pastorek a ozubené soukolí. Pastorkem rozumíme ozubené kolo o malém počtu zub], jedná se o pojem používaný ve spojení se všemi ozubenými pUevody. Ozubeným soukolím je nazýván právE jeden pár spoluzabírajících ozubených kol.


13

2.2 RozdElení podle typu výstupního pohybu

2.2.1 PUevodovky s výstupním rotačním členem

Rotační členy tvoUí vEtšina kinematických dvojic ozubených soukolí. NapUíklad se jedná o čelní soukolí, kuželová soukolí, šnekové soukolí nebo o šroubová soukolí.

Obr. 5 – Kuželové soukolí s pUímými zuby [3]

2.2.2 PUevodovky s výstupním posuvným členem

Mezi tyto posuvné členy patUí kinematické dvojice pastorek-hUeben, šnek-šnekový hUeben nebo šroub-pohybová matice.

Obr. 6 – Kinematická dvojice pastorek-hUeben [4]

Obr. 7 – Kuličkový pohybový šroub-matice [5]

2.3 Základní rozdElení podle pUevodového pomEru

2.3.1 PUevodovky s konstantním pUevodovým pomErem

U tEchto pUevodovek je pUevodový pomEr pro jednu kinematickou cestu nemEnný. Otáčky výstupního hUídele jsou pUímo závislé na otáčkách motoru, zmEny otáček výstupního hUídele lze tedy dosáhnout pouze regulací otáček motoru. Mezi tyto pUevodovky Uadíme napUíklad klasickou čelní jednostupOovou pUevodovku, klasickou šnekovou pUevodovku, klasickou kuželočelní pUevodovku, planetovou pUevodovku, harmonickou pUevodovku ale i pUevodovky s periodicky promEnlivým pUevodovým pomErem (pUevodovka s vačkovým nebo klikovým mechanismem).


14

Dále pUevodovky s konstantním pUevodovým pomErem dElíme na:

a) Se stálou polohou os a konvenčními pUevodovými mechanismy.

HUídele ozubených kol jsou pevnE uloženy v rámu. PUevodovka tvoUí soustavu s jedním stupnEm volnosti. Tadíme sem napUíklad klasickou šnekovou pUevodovku, čelní dvoustupOovou pUevodovku nebo klasickou kuželočelní pUevodovku (obr. 9). Speciálním pUíkladem pUevodovky spadající do této kategorie je pUevodovka koaxiální (obr. 8). Koaxiální pUevodovce se bude více vEnováno v konstrukční části práce.

b) S promEnnou polohou os a s konvenčními pUevodovými mechanismy

U pUevodovek s promEnnou polohou os je uvolnEn jeden z člen] soustavy a ta tím nabývá dvou stupO] volnosti. Tyto pUevodovky jsou označovány jako planetové. NejčastEji se skládají z centrálního kola, korunového nebo talíUového kola, satelit] a unášeče. Ozubená kola mohou být čelní válcová s vnEjším i vnitUním ozubením nebo napUíklad kola kuželová.

Obr. 10 – Planetová pUevodovka [6]

Obr. 8 – Koaxiální pUevodovka [1]

Obr. 9 – Čelní dvoustupOová pUevodovka (vlevo), klasická kuželočelní pUevodovka (vpravo) [1]


15

c) S promEnnou polohou os a nekonvenčními pUevodovými mechanismy

Tyto pUevodovky jsou speciální konstrukcí pUevodovky planetové. PovEtšinou mají excentrický pUevod a vysoký pUevodový pomEr. PatUí sem napUíklad excentrická planetová pUevodovka, cykloidální pUevodovka nebo harmonická pUevodovka.

Obr. 11 – Excentrická planetová pUevodovka [7]

2.3.2 PUevodovky s nekonstantním pUevodovým pomErem

PUevodovky s nekonstantním pUevodovým pomErem nazýváme variátory. Jsou to mechanismy využívající Uemenové, UetEzové nebo tUecí pUevody pro plynulou regulaci otáček. Regulace i zmEna smyslu otáček je možná pUi pohybu mechanismu.

2.4 Základní parametry Základními parametry každého pUevodového mechanismu je pUevodový pomEr a účinnost.

2.4.1 PUevodový pomEr

PUevodový pomEr charakterizuje velikost pUevodu. Jedná se o pomEr rychlostí hnacího a hnaného členu. Lze ho také určit z pomEru otáček hnacího členu 券怠 a otáček hnaného členu 券態 nebo z pomEru počtu zub] hnaného členu 権態 a počtu zub] hnacího členu 権怠 nebo z pomEru roztečných kružnic ozubených kol 経態 a 経怠. 件噺降怠降態噺券怠券態噺権態権怠噺経態経怠

2.4.2 Účinnost

Účinnost je dána pomErem výkonu a pUíkonu. Určuje velikost tzv. ztrátového výkonu, tedy výkonu ztraceného v pUevodovém ústrojí vlivem tUení nebo u Uemenových pUevod] vlivem prokluzu. Proto je účinnost vždy menší než jedna. ど隼考隼な考噺鶏態鶏怠噺警痛態抜降態警痛怠抜降怠


16

2.4.3 Další parametry

Další parametry pUevodových mechanism] lze rozdElit podle jejich významu na funkční, rozmErové a provozní.

a) Funkční parametry Funkčnímu parametry jsou parametry pUímo ovlivOující funkci pUevodovky, hrají tedy významnou roli pUi výbEru konkrétní pUevodovky. Mezi tyto parametry patUí vstupní výkon [kW] (tj. pUíkon), otáčky [ot/min] nebo posuvová rychlost [m/min] na výstupu, celkový pUevodový pomEr, celková účinnost a životnost [hod].

U složených pUevodových mechanism], které jsou sériovE Uazeny, je celkový pUevodový pomEr roven součinu pUevod] jednotlivých jednoduchých pUevodových mechanism]. 件寵噺件怠態抜件態戴抜 ┼ 抜件津

Celková účinnost u složených sériovE Uazených pUevodových mechanism] je dána podobnE jako celkový pUevodový pomEr součinem účinností jednotlivých mechanism]. 考寵噺考怠態抜考態戴抜 ┼ 抜考津

b) RozmErové parametry

Mezi rozmErové parametry patUí pUipevOovací rozmEry na základ a poloha vstupní a výstupní osy pUevodového mechanismu. K tEmto parametr]m je pUihlíženo vzhledem k montáži pUevodovek do vEtších konstrukčních celk].

c) Provozní parametry

Provozní parametry pak pUedstavuje provozní teplota pUevodovky, na jejímž základE je voleno pracovní prostUedí nebo napU. mazání pUevodového mechanismu. Dalším provozním parametrem je počet rozbEh] za časovou jednotku nejčastEji za hodinu.

2.5 Stavební prvky

2.5.1 PUevodové prvky

PUevodové prvky tvoUí kinematické a silové vazby mezi vstupním a výstupním členem. Mezi tyto prvky patUí soukolí valivá (čelní soukolí a kuželová soukolí), u nichž je dotyk zub] spoluzabírajících kol vždy čárový. Nebo soukolí šroubová (šroubová soukolí, šneková soukolí) s bodovým dotykem zub] spoluzabírajících kol. Ozubené pUevody lze také rozdElit podle vzájemné polohy os na rovnobEžné, r]znobEžné a mimobEžné.

a) Čelní pUevody

Jedná se o soukolí valivé s rovnobEžnými osami na principu zábEru s pUímým dotykem. Zuby ozubených kol se po sobE odvalují, ale vzniká zde však i mírný prokluz. Čelní pUevody se vyznačují vysokou účinností (pohybuje se okolo 98%), a proto patUí mezi nejčastEji používané pUevody. Tyto pUevody mohou mít ozubení vytvoUené u obou kol na vnEjší stranE, pak toto soukolí nazýváme vnEjší (obr. 12). Nebo pokud je jedno z ozubení vytvoUeno na stranE vnitUní (obr. 13), jedná se o soukolí vnitUní. Tyto soukolí mají oproti soukolím vnEjším menší celkový rozmEr soukolí, jsou ménE hlučné, dochází zde k menšímu opotUebení, mají vysokou dotykovou únosnost a pUíznivEjší kluzné vlastnosti. Jedinou nevýhodou je jejich obtížná výroba.


17

Obr. 12 – Čelní kolo s vnEjším ozubením s pUímými zuby [Ř]

Obr. 13 – Čelní kolo s vnitUním ozubením s pUímými zuby [Ř]

PUi p]sobení vEtších sil v ozubení se často ozubení s pUímými zuby nahrazuje ozubením se zuby šikmými (obr. 14). Docílí se tak současného zábEru více spoluzabírajících pár] zub] a tedy zvýšení životnosti ozubení rozložením síly na více pár] zub] a klidnEjšího a tiššího chodu. U ozubení s pUímými zuby zabírá zpravidla pouze jeden pár zub], za to u ozubení se šikmými zuby zabírají současnE minimálnE páry dva. V soukolí se šikmými zuby vzniká axiální síla, kterou je nutné zachytit pomocí ložisek na hUídeli. Speciální variantou ozubení se šikmými zuby je ozubení se zuby dvojitE šikmými s opačným úhlem sklonem zub] vytvoUené na dvou ozubených kolech nebo ozubení se šípovými zuby ze dvou symetrických částí na jednom ozubeném kole. V tEchto ozubeních se axiální složka síly vyruší. Nevýhodou soukolí s dvojitE šikmými nebo s šípovými zuby je vEtší šíUka, náročnEjší výroba a nutnost axiálního posuvu jednoho z kol.

Obr. 14 – Čelní kola s vnEjším ozubením se zuby: zleva s pUímými, šikmými, šípovými [Ř]


18

b) Kuželové pUevody

Jedná se taktéž o soukolí valivé s částečným prokluzem, osy hUídelí jsou však r]znobEžné nejčastEji kolmé. Účinnost kuželových soukolí se pohybuje okolo ř6%.

Obr. 15 – Kuželové soukolí s pUímými zuby [Ř]

Kuželová soukolí mohou mít ozubení s pUímými zuby, ozubení se šikmými zuby nebo ozubení se zakUivenými zuby (obr. 16). Použitím soukolí se šikmými nebo zakUivenými zuby docílíme klidnEjšího a ménE hlučného chodu a zvýšení počtu spoluzabírajících pár] zub]. Soukolí se zuby zakUivenými v porovnání s koly s pUímým ozubením zajiš[uje také podstatnE vEtší únosnost.

Obr. 16 – Kuželová kola se zuby: (zleva) pUímými, šikmými, zakUivenými [8]

c) Šroubové pUevody

Šroubové pUevody jsou Uazeny mezi soukolí šroubové s hUídeli s mimobEžnými osami. Protože se jedná o soukolí šroubové, boky spoluzabírajících zub] se po sobE navzájem odvalují a současnE i posouvají (kloužou). Vzájemnou poloha mimobEžných os lze určit jako délka nejkratší pUíčky tEchto os a pomocí úhlu, který osy svírají. Základním soukolím šroubových pUevod] je soukolí hyperboloidní, to je však pouze teoretické a z technologických d]vod] se nepoužívá. V praxi se využívá pouze šroubové válcové soukolí a šroubové kuželové soukolí. Soukolí šroubové válcové se odlišuje od čelního válcového soukolí pouze sklonem zubu. U materiálu kol šroubových soukolí jsou požadovány kromE dobré pevnosti a tvrdosti také dobré vzájemné tUecí vlastnosti a dobrá zabíravost, je tomu tak kv]li relativnímu pohybu šroubových soukolí tedy kv]li kombinaci skluzu a valení. Šroubové pUevody jsou používány pUi požadavku malých rozmEr] soukolí a nízké hlučnosti. ZároveO však lze tyto pUevody použít pouze pro malé osové vzdálenosti a tam, kde je tUeba pouze malé účinnosti soukolí. Malá účinnost je d]sledkem velkých tUecích ztrát. Toto soukolí také neumožOuje tlumení ráz] a dynamického zatížení a je zde nezbytné intenzivní mazání a chlazení, protože zde vzniká výrazné oteplení vlivem tUení.


19

Obr. 17 – Šroubové válcové soukolí [Ř]

d) Šnekové pUevody

Speciálním pUípadem šroubového válcového soukolí je soukolí šnekové s pravým úhlem os mimobEžek. Šneková soukolí jsou rozšíUenEjší než soukolí šroubová, používá se napUíklad pro pUevodové mechanismy výtah], gumárenských lis] nebo stavebních stroj]. ObecnE platí, že je soukolí složeno ze šneku a šnekového kola. Šnek je zde člen hnací, který vznikne snížením počtu zub] pastorku šroubového válcového soukolí.

Obr. 18 – Šnekové soukolí [Ř]

Šneková soukolí dElíme na soukolí válcový šnek – válcové šnekové kolo, válcový šnek – globoidní šnekové kolo, globoidní šnek – válcové šnekové kolo, globoidní šnek – globoidní šnekové kolo. NejpoužívanEjší je soukolí válcový šnek – globoidní šnekové kolo, na druhou stanu soukolí globoidní šnek – válcové šnekové kolo se vzhledem k jeho vysokým výrobním náklad]m nepoužívá. Soukolí válcový šnek – válcové šnekové kolo je používáno pouze pro nesilové pUevody, výhodou jsou však jeho malé výrobní náklady. A poslední soukolí globoidní šnek – globoidní šnekové kolo se vyznačuje nejvEtší únosností, ale jeho výrobní náklady jsou vysoké.


20

Obr. 19 – Válcový šnek – válcové šnekové kolo (1),

válcový šnek – globoidní šnekové kolo (2), globoidní šnek – válcové šnekové kolo (3), globoidní šnek – globoidní šnekové kolo (4) [9]

I pUi vysokých otáčkách je šnekový pUevod nejtišší ze všech ozubených pUevod]. Má dobré tlumící vlastnosti, malou hmotnost a rozmEry soukolí. Tyto pUevody dokáží pUenášet velké výkony a lze u nich dosáhnout velkých pUevodových pomEr]. Jejich podstatnou nevýhodou je oproti valivým pUevod]m nízká účinnost. Díky velkým ztrátám tUením dochází k zahUívání ozubených kol, a proto je nutné mazání a chlazení soukolí. Další nevýhodou je drahá výroba kol a náročnost uložení.

e) Pohybový šroub – pohybová matice

Jedná se o souosý pUevodový mechanismus umožOující zmEnu rotačního pohybu na posuvný nebo opačnE. Mezi závity šroubu a matice m]že být bu@ plošný dotyk, kdy dochází pUi pohybu ke kluznému tUení. Nebo je vzájemný pohyb realizován pomocí valivých element] vložených mezi šroub a matici (obr. 20), pUi pohybu je mezi boky závitu šroubu a matice tUení valivé. Tento pUevod je založen na pUedpokladu, že je jeden ze člen] součástí nepohyblivé části rámu a druhý je součástí pohyblivé části. Jedním z funkčních zp]sob] tohoto mechanismu je posuv suportu soustruhu, kde se pomocí elektromotoru otáčí šroub pevnE uložený v rámu a matice uložená v suportu se posouvá. Dalším zp]sobem je otočení matice pevnE uložené v rámu a posuv šroubu. TUetím možným zp]sobem je posuv i otáčení šroubu pomocí elektromotoru, matice je pevnE uložena v rámu a nevykonává ani posuvný ani rotační pohyb. Posledním zp]sobem je pevnE uložený šroub, který nevykonává žádný pohyb a matice, která vykonává jak rotační tak i posuvný pohyb.

Obr. 20 – Kuličkový šroub – matice [10]

PUevod pomocí pohybového šroubu a pohybové matice má dobrou životnost a spolehlivost, je tichý a není náročný na údržbu. U tEchto pUevod] lze zároveO dosáhnout vysokých axiálních sil, proto jsou kladeny zvýšené nároky na axiální uložení. Účinnost kuličkových šroub] se pohybuje mezi 70 až ř0 %, u šroub] s plošným dotykem je pak účinnost nižší.


21

2.5.2 PUenosové prvky

Jako pUenosové prvky pUevodovek slouží hUídele. Jsou to rotační součásti, které musí umožOovat pUenos zatížení tak, aby nedošlo k pUekročení dovoleného namáhání. ZároveO musí splOovat dostatečnou ohybovou tuhost, jelikož zachycují síly v ozubení ale i tíhu ozubených kol. Dimenzování hUídele se provádí na základE výpočtu namáhání, pr]hybu, únavové pevnosti v místE vrubu, nebo také na základE výpočtu vlastních frekvencí. Jednotlivé hUídele pUevodovky musí splOovat dostatečnou ohybovou tuhost a rovnobEžnost hUídelí. PUi návrhu je usilovánu o minimální počet vrub], kde by mohlo docházet ke koncentraci napEtí.

Obr. 21 – Model hUídele ozubeného kola

2.5.3 Součásti pro uložení pUenosových prvk]

Uložení hUídele a zachycení radiálních a axiálních sil se provádí pomocí valivých ložisek (obr. 22) nebo ložisek s plošným dotykem. Ložiska valivá se oproti ložisk]m s plošným dotykem vyznačují menším součinitelem tUení a tedy i menším oteplením, menší spotUebou maziva, lepší tuhostí a možností vymezení v]le. Lze je použít i pUi vEtším počtu otáček a zjednodušují údržbu jejich snazší demontovatelností. Ložiska jsou volena podle jejich dynamické únosnosti, požadované životnosti, maximálních otáček, druhu zatEžovacích sil, rozmEr] a ceny. Podle druhu zatEžovacích sil lze ložiska rozdElit na čistE radiální, čistE axiální nebo radiálnE axiální. Valivá ložiska lze dále rozdElit na ložiska s bodovým a čárovým stykem. Mezi ložiska s bodovým stykem patUí ložiska kuličková, ta mohou být jednoUadá, dvouUadá, s kosoúhlým stykem nebo naklápEcí. Mezi ložiska s čárovým stykem patUí ložiska válečková, soudečková, kuželíková a jehlová. Válečková a jehlová ložiska umožOují pUenos pouze čistE radiálního nebo axiální zatížení, zatímco ložiska kuželíková mohou pUenášet současnE radiální i axiální zatížení a soudečková ložiska mohou vyrovnávat drobnou nesouosost hUídel] v]či rámu. Válečková ložiska se také vyznačují nejvEtší únosností, ložiska jehlová jsou jejich speciálním pUípadem. Jehlová ložiska jsou používána pouze tam, kde nelze kv]li nedostatku místa použít ložiska válečková.

Obr. 22 – Valivá ložiska: A- kuličkové radiální, B- kuličkové s kosoúhlým stykem, C-

kuličkové naklápEcí, D- válečkové, E- jehlové, F- kuželíkové, G- soudečkové, H- toroidní, I- kuličkové axiální, J- válečkové axiální, K- jehlové axiální, L- soudečkové axiální [11]


22

Ložiska s plošným dotykem lze rozdElit na ložiska hydrostatická a hydrodynamická. U hydrostatických ložisek je vytvoUen tlak v mazací vrstvE pomocí vnEjšího zdroje tlaku. Používají se napUíklad u pracovních vUeten obrábEcích stroj]. U ložisek hydrodynamických se mazací vrstva vytvoUí v d]sledku rotace hUídele.

2.5.4 Spojovací prvky

Spojovací prvky zajiš[ují pUenos zatížení mezi vstupním nebo výstupním členem a hUídelí pUevodovky nebo pro pUenos zatížení z hUídele na ozubená kola. Využívá se zde jednoduchých element] (pUíčné kolíky, podélné kolíky, pera, drážkování) nebo spoj] využívajících tUení (nalisování, rozpErné kroužky). PUíčné kolíky, nalisování a rozpErné kroužky jsou schopny zachytit i axiální síly. Déle se pro zachycení axiálních sil využívají opErné kroužky, spojovací šrouby, pUíložky nebo hUídelové matice. Pomocí matice lze také napUíklad nastavovat v]li v kuželíkovém ložisku. Spojovací prvky jsou kontrolovány na smykové namáhání nebo otlačení.

Obr. 23 – Spojení pomocí tEsného pera a drážkování

2.5.5 Spojky

Spojka je umístEna mezi hnací člen mechanismu (motor) a pUevodovku (obr. 24). Spojky slouží pro pUenos nebo omezení točivého momentu, tlumení torzních kmit] nebo pro vyrovnání odchylek vzájemné polohy hUídelí. Mohou také spojovat hUídele ozubených kol. Lze je rozdElit na mechanické, hydraulické, elektrické nebo magnetické.

Obr. 24 – Schéma pohonného systému se spojkou

Pro trvalé spojení dvou hUídel] se využívá spojek pevných, vyrovnávacích nebo pružných. U spojek pevných m]že pUi provozu u nesouosých částí dojít i k poškození spojky. Zástupci pevných spojek je spojka pUírubová, kotoučová (obr. 25) nebo spojka s čelním ozubením.

MOTOR PTEVODOVKA

SPOJKA

VÝSTUPNÍ ČLEN


23

Obr. 25 – Pevná kotoučová spojka [12]

Spojky vyrovnávací umožOují mírné radiální a axiální odchylky hUídelí. PatUí sem napUíklad spojka vyrovnávací kolíková, vyrovnávací ozubcová, Oldhamova spojka (obr. 26) nebo spojka vyrovnávací zubová.

Obr. 26 - Oldhamova spojka [13]

Pružné spojky jsou schopny vyrovnávat odchylky vzájemné polohy hUídelí a zároveO umožnují tlumení ráz]. Mezi tyto spojky patUí napUíklad pružná spojka kotoučová, pružná spojka s vloženými pružnými tElesy, pružné spojky obručové a talíUové nebo pružné spojky s kovovými pružinami (obr. 27).

Obr. 27 – Pružná spojka s hadovitými pružinami [13]

PUi nutnosti vypínání a zapínání spoje se využívají spojky mechanicky ovládané. PatUí sem spojky výsuvné zubové a spojky výsuvné tUecí. Spojky výsuvné zubové jsou charakteristické pUenosem velmi vysokých moment] a malými rozmEry. Zapínání a vypínání spojky je však umožnEno pouze za klidu. PatUí sem spojky výsuvné čelní zubové a výsuvné válcové zubové. Spojky výsuvné tUecí lze zapínat a vypínat pUi zatížení a to i pUi vysokých točivých momentech. Mezi výsuvné tUecí spojky patUí spojky čelní kotoučové tUecí spojky, kuželové kotoučové tUecí spojky a spojky výsuvné tUecí lamelové. Další významnou skupinou spojek jsou spojky pojistné, které jsou Uazeny mezi spojky automatické. Principem pojistných spojek je pUerušení točivého momentu pUi jejich pUetížení. To je zajištEno pomocí rozrušitelných prvk], prvk] vysmekovacích nebo prokluzem spojky. Nejjednoduššími a nejlevnEjšími pojistnými spojkami jsou spojky s rozrušitelnými prvky (obr. 28). Tedy stUižnými kolíky, čepy nebo nýty, které jsou umístEny v kalených pouzdrech.


24

PUi pUekročení stanoveného točivého momentu dojde k pUestUižení prvku a tím pUerušení točivého momentu. Tyto spojky lze použít i pro velké točivé momenty, jejich nevýhodou je však nutná výmEna stUižného elementu po každém jeho pUestUižení.

Obr. 28 – Pojistná spojka se stUižným kolíkem [13]

Spojky pojistné vysmekovací obsahují kluzné nebo valivé obvodové prvky, které jsou pomocí pružin tlačeny do vybrání. PUi pUekročení stanoveného točivého momentu jsou elementy z vybrání vysmeknuty a dojde k prokluzu spojky. PUi poklesu točivého momentu se prvky umístEny do dalšího vybrání v obvodu spojky a dochází k opEtovnému sepnutí. Tyto spojky jsou pUi vysmeknutí prvk] velmi hlučné a jsou výrobnE složité a drahé. PatUí sem napUíklad spojky vysmekovací zubové pojistné a spojky vysmekovací kuličkové pojistné (obr. 29).

Obr. 29 – Pojistná kuličková vysmekovací spojka [13]

Poslední kategorií pojistných spojek jsou spojky tUecí prokluzovací. Ty jsou pUedepjaty pomocí pružiny a pUi pUekročení stanoveného točivého momentu dojde k jejich prokluzu. Jejich opEtovné spojení se realizuje pouze za klidu. PUi prokluzu spojky vzniká vlivem tUení výrazné oteplení, které m]že mít za následek i poškození spojky. Nevýhodou tEchto spojek jsou také vysoké výrobní náklady.

Obr. 30 – Lamelová tUecí pojistná spojka [14]


25

2.5.6 Rám pUevodovky

Rámem pUevodovky je nazývána pUevodová skUíO. Jsou zde uloženy vnEjší kroužky ložisek. Určuje tedy stálou polohu vstupní a výstupní osy hUídelí a zajiš[uje pUipevnEní pUevodovky k základu. Rám je sestaven z odlitk] nebo svaUen. Dále je vyztužen žebry, aby nedošlo k jeho deformaci v místech pUenosu zatížení, tj. pod ložisky. SkUínE jsou navrženy tak, aby umožOovaly snadnou montáž, opravu nebo výmEnu částí pUevodovky. Proto jsou navrhovány bu@ skUínE dElené (obr. 31), které jsou sestaveny z horní a dolní části skUínE a jsou následnE zajištEny pomocí šroub]. Nebo jsou navrhovány skUínE s otvory umožOující montáž. PUevodovka nemusí být nezbytnE uložena ve vlastním rámu, ale m]že být uložena v rámu jiného tElesa, jako je tomu napU. u obrábEcích stoj], kde je pUevodovka uložena v tElese vUeteníku. PUi volbE materiálu a návrhu konstrukce skUínE je pUihlíženo k tlumícím vlastnostem, hmotnosti, tuhosti a náklad]m na výrobu rámu. U funkčních ploch a rozmEr] pUevodovky je nutné zaručit jejich pUesnost. Je d]ležité zajištEní pr]mEr] a souososti otvor] pro vnEjší pr]mEry ložisek, osové vzdálenosti hUídelí a ustanovení polohy os (rovnobEžnost, kolmost nebo úhel os hUídelí) a také rovinnost spojovaných ploch rámu.

Obr. 31 – PUevodová skUíO dElená

2.6 PUídavné funkce

2.6.1 TEsnEní TEsnEní se je d]ležitým prvkem každého mechanismu. ZabraOuje totiž pr]niku nečistot z vnEjšího prostUedí, úniku maziva z potUebných částí mechanismu nebo napUíklad také eliminuje únik oleje z pUevodové skUínE. TEsnEní musí být dostatečnE pružné, aby se pUizp]sobilo pUípadným nerovnostem povrchu, zároveO musí odolat provozním tlak]m a teplotám. A nesmí u nEj docházet k nežádoucí chemické reakci vlivem použitého maziva. Proto jsou na tEsnEní kladeny požadavky na jeho pružnost, pevnost, tepelnou odolnost a chemickou stálost. ObecnE lze tEsnEní rozdElit na statická a dynamická, bezkontaktní tEsnEní a tEsnEní vlnovcová a membrány. Statická tEsnEní se používá pro tEsnEní vzájemnE se nepohybujících součástí, tedy napUíklad tEsnEní mezi jednotlivými části rámu pUevodovky a tEsnEní olejové vany.


26

Mezi tyto tEsnEní patUí o-kroužky a tEsnEní plošná (obr. 32). Pro utEsnEní skUíní pUevodovek a olejových van se velmi často používají tEsnEní tekutá.

Obr. 32 – TEsnEní plošné [15]

Pokud mezi jednotlivými části dochází k pohybu posuvnému nebo rotačnímu, jsou používány tEsnEní dynamická. Mezi tyto tEsnEní patUí pístové tEsnící kroužky a hUídelové tEsnící kroužky (obr. 33). HUídelové tEsnící kroužky patUí mezi nejrozšíUenEjší tEsnEní.

Obr. 33 – HUídelový tEsnící kroužek [15]

Hlavním pUedstavitelem bezkontaktních tEsnEní je tEsnEní labyrintové (obr. 34). To se skládá vždy z rotačního a nerotačního dílu. Nerotační díl je pUipojen pevnE k rámu, zatímco rotační část rotuje spolu s hUídelí pUevodového mechanismu. Mezi tEmito díly je úzká spára tvoUící labyrint, díly labyrintového tEsnEní se tedy nedotýkají, a proto je toto tEsnEní označováno za bezkontaktní. Členitost labyrintu a odstUedivé síly vzniklé od rotace zabraOují pr]niku vnEjších nečistot do samotného mechanismu a současnE labyrint zabraOuje úniku maziva. U tohoto tEsnEní nedochází k opotUebení a má lepší schopnost zadržovat vnEjší nečistoty než tEsnEní hUídelovými kroužky. Jeho nevýhodou je oproti tEsnEní hUídelovými kroužky vyšší poUizovací cena.

Obr. 34 – Labyrintové tEsnEní [15]

TEsnEní vlnovcová a membrány jsou používány pouze u součástí, které vykonávají ohyb pouze v určitém rozsahu. [15]

2.6.2 Mazání Mazání je jednou z nutných podmínek pro provoz pUevodových mechanism]. Zp]sob mazání je dán pro každou pUevodovku. ObecnE platí, že pro pUevodové mechanismy s vyšší obvodovou rychlostí se používá mazivo o nižší viskozitE. Sníží se tak ztrátový výkon zp]sobený odporem maziva. Maziva mohou obsahovat celou Uadu pUísad pro jejich dobrou oxidační stabilitu, zlepšení ochrany součástí proti korozi, vzlínavosti nebo únosnosti mazacího filmu. Pro zlepšení vzlínavosti se využívá napUíklad pUísady latexu. PUísada MoS2 či


27

grafitu zlepšuje únosnosti mazacího filmu. Schopnost vytvoUit dostatečnE únosný mazací film je podmínka zaručující mazací vlastnosti oleje. Tato schopnost je d]ležitá pro vytvoUení souvislé vrstvy mazacího filmu, která z]stává neporušena a tím se snižuje možnost zadUení, pUispívá k vyšší životnosti zaUízení a k lepšímu odvodu tepla. Do obvodové rychlosti 1 m/s je vhodné mazání plastickým mazivem, protože zde není nutný odvod tepla.

Obr. 35 – Mazání plastickým mazivem [16]

Dalším zp]sobem mazání pro obvodové rychlosti až 20 m/s je mazání rozstUikovací. Jedná se o mazání brodEním, kdy dochází vlivem rotace kol k rozstUiku maziva. BEžnE se tento typ mazání využívá pro čelní a šnekové pUevody. Výška hladiny maziva musí být vhodnE volena, aby nedošlo ke ztrátE výkonu zp]sobené odporem oleje. Doporučená výška hladiny je taková, aby byly zuby kola o nejvEtším pr]mEru ponoUeny do oleje. Proto je zde nezbytné kontrolovat hladinu oleje pomocí olejoznaku nebo mErky. PUi rozstUikovacím mazání již dochází k výraznEjšímu odvodu tepla, a proto je toto mazání bEžnE používáno i pro chlazení ozubeného soukolí.

Obr. 36 – Mazání rozstUikem [17]

TUetím typem mazání pro vysoké obvodové rychlosti je mazání obEhové. Zde je využíván speciální hydraulický obvod. Olej je vhánEn pomocí čerpadlo do trysek. Trysky vstUikují mazivo do zábEru a následnE je ve spodní části pUevodové skUínE odvádEno zpEt do nádrže. DUíve než se olej dostane do nádrže, projde filtrem pro odstranEní mechanických nečistot. Pokud je obvod vybaven chladičem, využívá se olej i pro chlazení. U nejvyšších obvodových rychlostí se pro vstUikování používá smEs emulze oleje se vzduchem.

Následující orientační tabulka uvádí pUehled použití výše uvedených druh] mazání podle obvodové rychlosti. První typ mazání v tabulce je mazání tukem, druhý pUedstavuje mazání rozstUikem, tUetí mazání je mazání obEhové.


28

Obr. 37 – Druh mazání v závislosti na obvodové rychlosti [18]

2.6.3 Chlazení Chlazení je další nutnou podmínkou pro provoz pUevodových mechanism]. Chlazením je odvádEno teplo vznikající pUi ztrátách v ložiskách a pUi zábEru ozubených kol. To je zajištEno použitím mazacího oleje, který zároveO odvádí vzniklé teplo z ozubení. Dále k chlazení pUispívá zvEtšení plochy olejové vany žebrováním pro lepší pUestup tepla do okolí. PUi vyšších otáčkách se využívá pUímo chladiče.


29

3 Ozubená kola V konstrukční práci bude dále použito pouze vnEjší čelní soukolí. Z tohoto d]vodu budou

následující vztahy definovány pouze pro čelní ozubená kola.

3.1 Čelní ozubená kola Jak už bylo výše zmínEno, čelní soukolí patUí mezi soukolí valivá s pUímým dotykem spoluzabírajících kol. Osy hUídelí ozubených kol jsou rovnobEžné. Čelní soukolí se vyznačuje vysokou účinností, která se pohybuje tEsnE kolem řŘ% a lze u nich dosáhnout i relativnE velkých pUevodových pomEr]. U čelních ozubení s pUímými zuby je podélná osa zub] rovnobEžná s osou ozubení. SklonEním podélné osy zub] o úhel 紅 vznikne čelní soukolí se šikmými zuby. Jeho velkou výhodou je klidnEjší a tišší chod díky pozvolnému a plynulému vstupu spoluzabírajících zub] do zábEru. SklonEním osy zub] dojde také ke zvýšení počtu současnE spoluzabírajících pár] zub], tím je možné pUenést vEtší zatížení a sníží se opotUebení bok] zub].

3.2 Tvary tEles Ozubená kola mohou být vyrábEna z tyčového materiálu, odlitku, výkovku

nebo svaUence. Samotné ozubení je pUi malých rozdílech pr]mEru ozubení a rotační části vyhotovováno pUímo na hUídeli (obr. 38). Pokud jsou ozubená kola vyrábEna jako samostatné části, rozlišujeme podle rozdílu pr]mEru ozubení a rotační části kola kotoučová a kola disková.

Obr. 38 – Ozubení zhotovené na hUídeli [19]

Kotoučová ozubená kola (obr. 39) jsou vyrábEna z jednoho kusu a točivý moment mezi kolem a hUídelí je nejčastEji zajištEn pomocí tEsného pera.

Obr. 39 – Kotoučové ozubené kolo [20]

Kola vEtších rozmEr] se nazývají kola disková (obr. 40). Ta se vždy skládají z náboje, disku a vEnce, které jsou navzájem spojeny svaUováním.


30

Obr. 40 – SvaUované dvoudiskové ozubené kolo [21]

Náboj slouží k pUenosu točivého momentu mezi ozubeným kolem a hUídelí pomocí spojovacích prvk] jako jsou napUíklad pera nebo drážkování (viz výše spojovací prvky). Podle nosné délky zatížení spojovacích prvk] je také volena délka náboje 健.

Další částí diskových kol je disk. Ten slouží ke spojení vEnce a náboje ozubeného kola. Podle počtu disk] rozeznáváme kola jednodisková nebo dvoudisková. Dvoudisková kola jsou navrhována pUi vEtší šíUce diskového kola. Pro dosažení co nejmenší hmotnosti kola se také disky často odlehčují pomocí kruhových otvor], u dvoudiskových kol jsou pak tyto otvory spojeny pomocí trubek pUivaUených k disku pro vyztužení součásti. Na tlouš[ku disku 嫌 jsou kladeny požadavky na pevnost a tuhost. V praxi je tlouš[ka disku 嫌 pro čelní ozubení: 嫌簡なぬ抜決┻

Poslední část diskového kola se nazývá vEnec. Na vEnci je vyrobeno vlastní ozubení kola. ŠíUka ozubeného vEnce 決 je volena podle potUebné pevnosti, únosnosti a životnosti ozubení. Tlouš[ka vEnce 建 je volena taktéž jako tlouš[ka disku podle pevnosti a jeho tuhosti. V praxi se tlouš[ka vEnce 建 pro čelní ozubení pohybuje v rozmezí: ぬ抜兼判建判など抜兼.

3.3 Základní pojmy a principy Každý ozubený pUevod má základní stavební prvek a tím je pár spoluzabírajících zub].

Dalším d]ležitým pojmem jsou zubové profily, které vznikly kolmým Uezem na podélnou osu zub]. Zubové profily zabezpečují plynulý a konstantní pUevod. Dvojice tEchto zubových profil] jsou nazývány sdruženými profily.

Dalším principem, kterým se Uídí každý ozubený pUevod, je základní zákon ozubení pro stálý pUevodový pomEr. Ten Uíká, že pokud jsou profily zub] sdružené a v trvalém zábEru pUenášejí konstantní pUevodový pomEr 件, pak normála n prochází v každém dotykovém bodE zub] Y vždy i pevnE daným valivým bodem C, který leží na spojnici stUed] O1 a O2. 件噺降怠降態噺頚態系頚怠系噺倦剣券嫌建┻

Obr. 41 – Základní zákon ozubení [22]


31

3.4 Zubové profily čelních ozubených kol

3.4.1 Cykloidní ozubení Cykloida je tvoUena odvalováním tvoUící kružnice po kružnici základní. Odvalováním tvoUící kružnice po vnEjší stranE kružnice základní vznikne tzv. epicykloida (obr. 42). KUivka vzniklá odvalováním tvoUící kružnice po vnitUní stranE kružnice se nazývá hypocykloida.

Toto ozubení je používáno pouze výjimečnE v d]sledku jeho náročnEjší výroby. Oproti evolventnímu ozubení se toto ozubení vyznačuje menším opotUebením a menšími ztrátami vlivem tUení. Cykloidní ozubení je používáno napUíklad u mechanických hodin a u ozubených hUeben].

Obr. 42 - Epicykloida [23]

3.4.2 Kruhový oblouk

Kruhový oblouk nebo také jinak Wildhaber – Novikovo ozubení je jediné ozubení, které nesplOuje základní zákon ozubení. I pUes to je využíváno v pUípadech, kde není nutnost použití pUevodu s konstantním pUevodovým pomErem a pro ozubení s nutností velké únosnosti. Toto ozubení je stejnE jako ozubení cykloidní náročnEjší na výrobu. KUivky zub] jsou tvoUeny konvexními nebo konkávními kruhovými oblouky (obr. 43). Wildhaber – Novikovo ozubení je využíváno pUi malých rychlostech pro reduktory válcovacích stolic.

Obr. 43 – Wildhaber – Novikovo ozubení [24]


32

3.4.3 Evolventní ozubení Jedná se o nejčastEji používaný typ ozubení. KUivka zub] vznikne odvalováním tvoUící pUímky po základní kružnici (obr. 44). Toto ozubení není na rozdíl od pUedchozích dvou typ] citlivé na osovou vzdálenost a lze jej dobUe korigovat vertikálním posunutím profilu v]či osám kol. Sdružené evolventní profily zub] se v zábEru vyznačují konstantním smErem normálové síly. PUi malém počtu zub] však dochází u evolventního ozubení k tzv. podUezání zub].

Obr. 44 – Evolventa [23]

Z konstrukce evolventy lze vyjádUit tzv. evolventní funkci, která je používána pro další výpočty ozubených kol. Evolventní funkci lze vyjádUit z následujícího vztahu: 欠潔博博博噺潔決博博博結懸糠槻抜堅長髪糠槻抜堅長噺堅長抜建訣糠槻結懸糠槻噺建訣糠槻岷ソ峅髪糠槻岷堅欠穴峅

Obr. 45 – Konstrukce evolventy [25]

ev糠

糠槻

糠槻


33

3.5 Geometrické parametry Všechny neindexované parametry u čelního šikmého ozubení jsou parametry pro normálovou rovinu, v nEkterých pUípadech se tyto parametry uvádí s indexem malé n. V tečné (čelní) rovinE se parametry uvádEjí s indexem malé t (obr. 47).

Obr. 46 – Geometrie ozubení [26]

Obr. 47 – Šikmé ozubení [27]


34

3.5.1 Úhel sklonu zubu 試

Tento úhel svírá osa ozubeného kola a podélná osa zubu promítnutá do jedné roviny. Boční kUivky zub] tvoUí šroubovice o velkém stoupání (obr. 48), proto jsou zuby čelního ozubení správnE označovány jako šroubové.

Obr. 48 – Úhel sklonu zubu [27]

3.5.2 Úhel zábEru 詩嗣 Jedná se o úhel profilu nástroje k vytvoUení evolventního ozubení. Úhel zábEru 糠 je definován jako úhel, který tvoUí pUímka evolventy nebo také jinak tečna základní kružnice procházející valivých bodem C a tečna k roztečné kružnici taktéž procházející valivých bodem C. Úhel v rovinE tečné pro nekorigované ozubení lze vyjádUit pomocí následujícího vztahu: 建訣糠痛噺建訣糠潔剣嫌紅

糠痛噺欠堅潔建訣磐建訣糠潔剣嫌紅卑岷ソ峅 Pro úhel zábEru v čelní rovinE u korigovaného soukolí platí: 潔剣嫌糠栂痛噺潔剣嫌糠痛欠欠栂

糠栂痛噺 arcco� 磐潔剣嫌糠痛欠欠栂卑岷ソ峅欠 – teoretická osová vzdálenost 欠栂 – valivá osová vzdálenost

3.5.3 Modul 仕嗣 Modul 兼 slouží pro výpočet dalších rozmEr] ozubení, proto je často nazýván součinitelem velikosti ozubení. Dá se Uíci, že určuje část roztečné kružnice pUipadající na jeden zub kola. Modul je d]ležitý parametr i z hlediska zábEru dvou ozubených kol. Kola spolu mohou zabírat, pouze pokud mají stejný modul. Pro výpočet modulu v tečné rovinE pro korigované i nekorigované ozubení platí vztah: 兼痛噺兼潔剣嫌紅噺穴怠┸態権怠┸態岷兼兼峅穴 – pr]mEr roztečné kružnice 権 – počet zub]


35

3.5.4 Roztečná kružnice 纂

Jedná se o teoretickou kružnici, na níž je určována rozteč, šíUka zubu a šíUka zubové mezery. Slouží také pro vymezení hlavové a patní části zubu. Výpočet platí pro nekorigované i korigované ozubení. 穴怠┸態噺兼痛抜権噺兼抜権潔剣嫌紅岷兼兼峅

3.5.5 Rozteč 使嗣 Rozteč je oblouková vzdálenost na roztečné kružnici, která je dána vzdáleností mezi odpovídajícími zuby na sousedních zubech. Tento parametr pro korigované a nekorigované ozubení lze vypočíst pomocí modulu a úhlu sklonu zubu podle následujícího vztahu: 喧痛噺喧潔剣嫌紅噺兼抜講潔剣嫌紅岷兼兼峅 3.5.6 Základní kružnice 纂産

Obr. 49 – Geometrie ozubení se základní kružnicí [28]

Odvalováním pUímky od základní kružnice vzniká kUivka zubu a dále se podle této kružnice určují parametry jako úhel zábEru nebo součinitel trvání zábEru. Výpočet platí jak pro ozubení korigované tak i pro nekorigované. 穴長怠┸態噺穴怠┸態抜潔剣嫌糠痛噺兼抜権潔剣嫌紅抜潔剣嫌糠痛岷兼兼峅

3.5.7 Hlavová kružnice 纂珊

Hlavová kružnice určuje hlavu zubu a pro nekorigované ozubení lze vyjádUit pomocí vztahu: 穴銚怠┸態噺穴怠┸態髪に抜月銚噺穴怠┸態髪に抜兼抜月銚茅岷兼兼峅月銚 – skutečná velikost výšky hlavy zubu 月銚茅 – jednotková velikost výšky hlavy zubu


36

Pro ozubení korigované platí vztah následující: 穴銚怠┸態噺に抜峭欠栂伐穴捗態┸怠に伐潔銚嶌噺に抜峭欠栂伐穴捗態┸怠に伐兼抜潔銚茅嶌岷兼兼峅欠栂 – valivá osová vzdálenost 穴捗 – pr]mEr patní kružnice 潔銚 – skutečná velikost hlavové v]le 潔銚茅 – jednotková velikost hlavové v]le

3.5.8 Patní kružnice 纂讃

Pomocí kružnice patní je určena pata zubu. Pro nekorigované ozubení lze patní kružnici vyjádUit pomocí vtahu: 穴捗怠┸態噺穴怠┸態伐に抜月捗噺穴怠┸態伐に抜兼抜岫月銚茅髪潔銚茅岻岷兼兼峅月捗 – skutečná velikost výšky paty zubu

Pro ozubení korigované: 穴捗怠┸態噺穴怠┸態伐に抜月捗髪に抜兼抜捲怠┸態噺穴怠┸態伐に抜兼抜岫月銚茅髪潔銚茅岻髪に抜兼抜捲怠┸態岷兼兼峅捲 – korekce osové vzdálenosti

3.5.9 Výška zubu 酸

Výška zubu 月 se skládá z hlavy zubu 月銚 a paty zubu 月捗, tyto části jsou vymezeny roztečnou kružnicí. Část nad roztečnou kružnicí se nazývá právE hlava zubu a část pod kružnicí se nazývá pata zubu. 月噺月銚髪月捗噺兼抜月銚茅髪兼抜岫月銚茅髪潔銚茅岻噺兼抜岫に月銚茅髪潔銚茅岻

3.5.10 Teoretická osová vzdálenost 珊

Jedná se o vzdálenost podélných os spoluzabírajících ozubených kol. 欠噺穴怠髪穴態に岷兼兼峅

3.5.11 Valivá osová vzdálenost 珊始

Valivá osová vzdálenost je vzdálenost montážní, od teoretické osové vzdálenosti se liší pouze u ozubení korigovaného. Pro nekorigované ozubení je valivá osová vzdálenost rovna osové vzdálenosti teoretické. 欠栂噺欠岷兼兼峅 U korigovaného ozubení lze valivou osovou vzdálenost vypočíst následujícím vztahem: 欠栂噺欠抜潔剣嫌糠痛潔剣嫌糠栂痛岷兼兼峅糠栂痛 – valivý úhel zábEru

3.5.12 Valivá kružnice 纂始

U nekorigovaného ozubení je pr]mEr valivé kružnice vždy rovna pr]mEru kružnice roztečné. 穴栂噺穴岷兼兼峅


37

V pUípadE ozubení korigovaného dojde k posunutí os a odvalování profil] ozubených kol po kružnici valivé. Tento pr]mEr lze vyjádUit podle vztahu: 穴栂噺穴怠┸態抜潔剣嫌糠痛潔剣嫌糠栂痛岷兼兼峅 3.5.13 Tlouš[ka zubu 史嗣 Jedná se o tlouš[ku profilu zubu mEUené na roztečné kružnici (obr. 51). Pro nekorigované ozubení lze tlouš[ku zubu vyjádUit podle vztahu: 嫌痛怠┸態噺嫌怠┸態潔剣嫌紅噺ど┸の抜講抜兼潔剣嫌紅岷兼兼峅

Pro ozubení korigované platí vztah následující: 嫌痛怠┸態噺嫌怠┸態潔剣嫌紅噺ど┸の抜講抜兼髪に抜兼抜捲怠┸態抜建訣糠潔剣嫌紅岷兼兼峅

3.5.14 ŠíUka zubové mezery 蚕嗣 Jde o obloukovou vzdálenost dvou nejbližších bod] sousedících zub] na roztečné kružnici (obr. 51). Pro tento parametr u nekorigovaného ozubení platí: 結痛怠┸態噺結怠┸態潔剣嫌紅噺ど┸の抜講抜兼潔剣嫌紅岷兼兼峅 ŠíUka zubové mezery pro korigované ozubení: 結痛怠┸態噺結怠┸態潔剣嫌紅噺ど┸の抜講抜兼伐に抜兼抜捲怠┸態抜建訣糠潔剣嫌紅岷兼兼峅 3.5.15 Součinitel zábEru 資

Určuje počet spoluzabírajících zub], které jsou současnE v zábEru ozubených kol. Zvýšením počtu současnE spoluzabírajících zub] v zábEru dojde k zvýšení životnosti soukolí a také klidnEjšího a tiššího chodu ozubení. U čelního ozubení se šikmými zuby jsou současnE v zábEru minimálnE dva páry zub].

Obr. 50 – ZábErová úsečka [25]


38

U čelního šikmého ozubení se kromE součinitele trvání zábEru 綱底 objevuje také součinitel zábEru kroku 綱庭. Součinitel trvání zábEru 綱底 udává počet současnE zabírajících páru v čelní rovinE, za to součinitel zábEru kroku 綱庭 udává počet současnE zabírajících pár] v šíUce ozubení. Výsledný součinitel zábEru se proto rovná součtu tEchto dvou součinitel]. 綱噺綱底髪綱庭綱底噺欠決博博博喧長痛欠決博博博噺堅長怠抜岫建訣糠銚怠伐建訣糠栂痛岻髪堅長態抜岫建訣糠銚態伐建訣糠栂痛岻

綱底噺権怠抜兼抜潔剣嫌糠痛に抜岫建訣糠銚怠伐建訣糠栂痛岻髪権態抜兼抜潔剣嫌糠痛に抜岫建訣糠銚態伐建訣糠栂痛岻講抜兼抜潔剣嫌糠痛

綱底噺権怠抜岫建訣糠銚怠伐建訣糠栂痛岻髪権態抜岫建訣糠銚態伐建訣糠栂痛岻に抜講綱庭噺決抜建訣紅喧痛噺決抜建訣紅講抜兼潔剣嫌紅噺決抜嫌件券紅講抜兼

綱噺権怠抜岫建訣糠銚怠伐建訣糠栂痛岻髪権態抜岫建訣糠銚態伐建訣糠栂痛岻に抜講髪決抜嫌件券紅講抜兼

3.6 Normalizované ozubení Pro výrobu ozubených kol je využíváno speciálních nástroj]. Základním nástrojem pro výrobu evolventního ozubení je výrobní hUeben (obr. 51), jehož základní profil je normalizován podle normy ČSN 01 4607. Geometrie hUebene zahrnuje kromE výšky hlavy 月銚, která je normalizována v jednotkové velikosti jako 月銚茅噺な a ve skutečné velikosti je 月銚噺月銚茅抜兼噺兼, také normalizovanou velikost hlavové v]le v jednotkové velikosti 潔銚茅噺ど┸にの a ve skutečné velikosti 潔銚噺潔銚茅抜兼噺ど┸にの兼. Výška paty zubu se v jednotkové velikosti vypočte jako 月捗茅噺月銚茅髪潔銚茅噺な┸にの a ve skutečné velikosti je 月捗噺月捗茅抜兼噺な┸にの兼. Dalším normalizovaným parametrem je polomEr zaoblení hlavy, v jednotkové velikosti 迎捗茅噺ど┸ぬぱ ve velikosti skutečné je 迎捗噺迎捗茅抜兼噺ど┸ぬぱ兼. Úhel zábEru je u normalizovaného ozubení 糠噺にどソ.

Podle normy ČSN 01 460Ř je dána Uada normalizovaných modul].

Obr. 51 – Normalizovaný profil výrobního hUebene [29]

3.7 Korekce Korigování ozubených kol má mnoho d]vod]. TEmito d]vody m]že být zabránEní podUezání paty zubu pUi výrobE ozubení o mezním počtu zub], zabránEní špičatosti zub],


39

dosažení požadované osové vzdálenosti tak, aby byl dodržen základní zákon ozubení, zvýšení únosnosti a trvanlivosti ozubení nebo snížení hlučnosti a vibrací vlivem opotUebení zub]. Nekorigovaná ozubená kola jsou označována velkým písmenem N, ozubená kola korigovaná jsou označována velkým písmenem V. Je-li profil výrobního hUebene posunut ze základní polohy od stUedu kola, jedná se o korekci kladnou (+V). Hodnota posunutí výrobního hUebene je tedy 捲抜兼伴ど. V pUípadE, že je výrobní hUeben posunut smErem ke stUedu kola o skutečnou korekci 捲抜兼隼ど, jedná se o korekci zápornou (-V). Samotné korigování se provádí posunutím hlavové a patní kružnice ozubeného kola, tím se mírnE zmEní profil zubu, ale roztečná kružnice je zachována.

Obr. 52 – Korekce ozubených kol (zleva): kolo N, kolo +V, kolo –V [29]

Soukolí je označováno jako nekorigované N, jestliže není korigován pastorek ani kolo. Jako soukolí korigované V je označováno soukolí, pokud je korigováno alespoO jedno z ozubených kol, vEtšinou tedy pastorek o kladnou hodnotu +V a kolo je bu@ nekorigováno N nebo korigováno +V nebo -V. Soukolí označováno jako vyrovnané VN je typ soukolí, kdy jsou vzájemnE korigována obE ozubená kola v opačném smyslu, tedy bEžnE pastorek korigován kladnE +V a kolo zápornE –V.

Obr. 53 – Nekorigované soukolí [33]


40

Obr. 54 – Korigované soukolí [30]

3.7.1 Minimální korekce

Tato korekce je nutná, pokud dochází k nežádoucímu podUezání paty zub] pUi výrobE ozubení. PodUezáním dojde k zeslabení zubu v místE nejvEtšího ohybového zatížení a také dojde ke snížení součinitele zábEru vlivem zkrácení zábErové úsečky o podUezanou část paty zubu. Mezní počet zub] lze určit podle vztahu: 権陳噺に抜月銚茅��n態糠噺に抜なに��n態にど噺なば

V praxi lze pUipustit mírné podUezání zub], a proto m]že být 権陳嫗噺なね.

Obr. 55 – PodUezání paty zubu [31]

U čelního ozubení se šikmými zuby je korekce stanovena pomocí tzv. porovnávacího kola. Jedná se o kolo fiktivní. Profil zub] tohoto kola je témEU shodný s profilem čelního ozubeného kola se šikmými zuby v jeho normálové rovinE. Počet zub] kola porovnávacího 権塚 lze určit pomocí jeho roztečného pr]mEru 穴塚.

穴塚噺に抜堅塚態堅噺に抜磐堅潔剣嫌紅卑態堅噺穴co�態紅

権塚噺穴塚兼噺兼痛抜権兼抜 co�態紅噺権co�戴紅

Minimální korekci je možné určit následujícím zp]sobem: 捲陳沈津噺権陳伐権塚権陳


41

3.7.2 Maximální korekce

Maximální korekce slouží k zamezení špičatosti zubu. Špičatost vzniká kladnou korekcí ozubeného kola +V. Špičatost je nežádoucí jev, protože se špičatostí zubu dochází ke ztížení tepelného zpracování a k pevnostnímu zeslabení hlavy zubu.

3.7.3 Korekce osové vzdálenosti Tuto korekci je nutno provést pokud se teoretická osová vzdálenost liší od vzdálenosti valivé (montážní). U korigovaného ozubení nedochází k odvalování ozubených kol na kružnicích roztečných, ale vlivem posunutí profilu zubu korekcí se kola odvalují po kružnicích valivých, musí však být poUád splnEn základní zákon ozubení. Jednotlivé korekce 捲怠┸ 捲態 lze vyjádUit rozdElením součtové korekce デ捲. 布捲噺捲怠髪捲態噺権怠髪権態に抜建訣糠抜岫結懸糠栂痛伐結懸糠痛岻

RozdElení součtové korekce デ捲 na jednotlivé korekce 捲怠┸ 捲態: 捲怠捲態噺権怠権態噺件捲怠噺件抜捲態布捲噺捲怠髪捲態噺件抜捲態髪捲態噺捲態抜岫件髪な岻捲態噺デ捲件髪な捲怠噺件抜捲態噺件抜デ捲件髪な

3.7.4 Korekce pro zlepšení zábErových podmínek

Tato korekce je uplatOována pUi vyšších nárocích na vyšší únosnost, vyšší trvanlivost, menší hlučnost a vibrace ozubení. Čelní ozubené soukolí patUí mezi soukolí valivá, ale kromE odvalování spoluzabírajících profil] dochází v zábEru ozubených kol k nerovnomErnému skluzu. K dokonalému odvalování dochází pouze ve valivém bodu C, v ostatních částech zábErové úsečky vždy dochází ke skluz]m. Ten zp]sobuje značné opotUebení zub] a snižuje tím jak životnost a únosnost soukolí, ale s rostoucím opotUebením vznikají také vibrace a hluk. Částečné omezení skluz] lze docílit velmi pUesnou výrobou ozubení a dalšími pUídavnými operacemi jako je napUíklad broušení nebo lapování. Dalším faktorem, který m]že ovlivnit vznik nerovnomErných skluz] v ozubení je pUesnost geometrických tolerancí jako je rovnobEžnost hUídelí nebo kolmost hUídelí a rámu pUevodovky. Menších skluz] lze také dosáhnout optimálním mazáním soukolí. OpotUebení zubu vlivem skluzu také dále pUispívá ke vzniku d]lkové koroze. K vzájemnému prokluzu dochází mezi protilehlými boky zubu. Délky oblouk] protilehlých zub], na kterých dochází k prokluzu, jsou rozdílné a jejich rozdíl udává skluzový pomEr. Tento pomEr vztažený k délce oblouku se nazývá mErný skluz 紘怠┸ 紘態 . 紘怠噺】嫌怠伐嫌態】】嫌怠】岷伐峅┸ 紘態噺】嫌態伐嫌怠】】嫌態】岷伐峅 PUi korigování soukolí na mErné skluzy je snaha o vyrovnání mErných skluz] na hlavách a patách zub]. Docílí se tak rovnomErného opotUebení bok] zub].


42

4 Návrh čelního soukolí

4.1 Síly v ozubení Mezi spoluzabírajícími zuby čelních kol p]sobí dvE síly a to akce a reakce. Akci lze chápat jako výslednou normálovou sílu p]sobící na zuby hnaného kola a reakci jako výslednou normálovou sílu p]sobící na zuby hnacího kola. Aby byla zachována rovnováha sil, mají tyto síly stejnou velikost, ale opačný smEr. Tyto normálové síly lze dále rozložit na síly obvodové 繋墜, radiální 繋追 a axiální 繋銚掴 (obr. 56). V pUípadE čelního ozubení s pUímými zuby je axiální síla 繋銚掴 rovna nule.

Obr. 56 – Síly v ozubení, 擦嗣噺擦伺, 擦姉噺擦珊姉 [32]

Výpočet obvodové síly: 繋墜噺に抜警痛経岷軽峅

Výpočet radiální síly: 繋追噺繋墜抜建訣糠潔剣嫌紅岷軽峅

Výpočet axiální síly: 繋銚掴噺繋墜抜建訣紅岷軽峅

Výpočet normálové síly: 繋津噺紐繋墜態髪繋追態髪繋銚掴態岷軽峅

4.2 Namáhání zubu Zuby ozubených kol musí odolávat cyklickému namáhání. M]že proto snadno dojít k opotUebení zubu, jeho zadUení, povrchové únavE nebo také napUíklad k únavovému lomu. Z tohoto d]vodu je kontrolována hlavnE únosnost bok] zub] v dotyku a únosnost zub] v ohybu.

Pokud by únosnost bok] zub] v dotyku nebyla dostatečná, mohlo by docházet k tvorbE pitting] a následné jamkové korozi. V pUípadE malé únosnosti zub] v ohybu je hlavním nebezpečím únavový lom na patE zubu. [33]

4.3 Zatížení hUídele HUídele musí umožOovat pUenos krouticích moment], ale i zachycení sil v ozubení a dalších vnEjších sil. Tyto síly dále pUenášejí pomocí uložení do rámu pUevodovky. HUídele jsou namáhány od ozubených kol na krut a ohyb, pUípadnE na tah od axiálních sil v ozubení. Smykové napEtí je zde malé a lze ho ve vEtšinE pUípad] zanedbat.


43

PUi návrhu je vycházeno z namáhání tj. z redukovaného napEtí podle teorie maximálního smykového napEtí. 購追勅鳥噺謬岫購墜髪購痛岻態髪酵賃態岷警鶏欠峅購墜 – ohybové napEtí 購痛 – tahové/tlakové napEtí 酵賃 – napEtí v krutu

Dále je vycházeno z pr]hybu, úhlu zkroucení, únavové pevnosti v místech vrubu nebo z vlastních frekvencí. Pr]hyb by nemEl pUesáhnout hodnotu setiny modulu ozubeného kola 検噺ど┸どな抜兼.

4.4 Výpočet reakcí v ložiskách Pro výpočet reakcí v ložiskách je nutné rozložení sil a reakcí do dvou rovin. V tEchto rovinách jsou dále uplatnEny podmínky silové a momentové rovnováhy.

検┺ 迎凋槻伐繋追髪迎喋槻噺ど権┺ 繋銚掴伐迎喋佃噺ど警喋┺ 迎凋槻抜岫欠髪決岻髪繋銚掴抜潔伐繋追抜決噺ど

捲┺ 迎凋掴伐繋墜髪迎喋掴噺ど警喋┺ 迎凋掴抜岫欠髪決岻伐繋墜抜決噺ど

迎喋佃

繋墜

繋銚掴

繋追

迎喋槻

迎凋槻

c

a b

繋追

迎喋佃

繋墜

迎喋掴

迎凋掴

繋銚掴

a b

Obr. 57 – Reakce v ložiskách v rovinE yz

Obr. 58 – Reakce v ložiskách v rovinE xz


44

Výsledné reakce jsou vektorovým součinem reakcí vypočtených v jednotlivých rovinách. Axiální reakce na ložisku, které je schopné zachycení axiální síly, je rovna axiální síle vzniklé v ozubení. 迎凋噺謬迎凋槻態髪迎凋掴態

迎喋噺謬迎喋槻態髪迎喋掴態迎喋佃噺繋銚掴

4.5 Návrh ložisek PUi návrhu valivých ložisek je nejčastEji kontrolována jejich životnost. Ta je pro ložiska s bodovým dotykem počítána podle vztahu: 詣朕噺なはははは券抜磐系繋勅卑戴岷月剣穴峅

A pro výpočet trvanlivosti u ložiska s čárovým dotykem platí:

詣朕噺なはははは券抜磐系繋勅卑怠待戴岷月剣穴峅

Kde �奪 je tzv. ekvivalentní zatížení ložiska a lze jej vyjádUit pomocí vztahu: 繋勅噺隙抜繋追髪桁抜繋銚掴

Součinitel radiálního zatížení X a součinitel axiální zatížení Y jsou uvedeny v katalogu výrobce. Dalšími parametry, které hrají roli pUi návrhu valivých ložisek je kontrola na pevnost a oteplení. Kontrola ložisek na pevnost je počítána podle následujícího vztahu: 嫌待噺系待繋陳銚掴

PUi kontrole ložisek na oteplení se vychází ze vztahu: 嫌津噺券鳥墜塚券陳銚掴半な


45

5 Vlastní konstrukční návrh Následující část práce bude vEnována samotnému návrhu pUevodovky pro pohon

dopravníku v cukrovaru. Dopravníky v cukrovaru slouží k pUesunu Uepy nebo cukrové tUtiny mezi jednotlivými operacemi jako jsou praní Uepy, Uezání Uízk] a tak dále. Proto m]že být pUevodovka využívána jak v halách, tak i ve venkovním prostUedí.

Návrh pUevodovky byl proveden v softwaru KISSsoft.

5.2 Zadané parametry Do konstrukční práce byla zadána koaxiální pUevodovka o pUíkonu 75 kW, otáčkách na rychlobEžném pastorku 1000 ot/min a součinitel provozu 2,5. Dále je požadována svaUovaná skUíO, která bude schopna pojmout ozubená kola o celkovém pUevodu 3 až 16. Také jsou zadány materiály soukolí 1ŘCrNiMo7-6 nebo 34CrNiMo6, materiál hUídelí C45 nebo jemu podobný a ložiska soudečková naklápEcí, válečková nebo jejich kombinace. Mazání pUevodovky má být realizováno brodEním, chlazení pUirozeným sáláním. Cílem je dimenzovat a optimalizovat pUevodovku pro pUevod 6,3 splOující zde uvedené parametry.

Tabulka 1 – Zadané vstupní parametry

Parametry 鶏券怠警痛怠計凋倦激剣建兼件券エ軽兼伐 75 1000 716,197 2,5 警痛怠噺鶏に抜講抜券怠噺ばのどどどに抜講抜などどどはど噺ばなは┸なひば軽兼

5.3 Elektromotor Na základE vstupních parametr] pUevodovky byl zvolen vhodný motor. Jedná se o tUífázový asynchronní motor od společnosti SIEMENS pro požadovaný výkon a otáčky.

Obr. 59 – Elektromotor SIEMENS [34]


46

Tabulka 2 – Parametry motoru [34] Vlastnosti

Typová Uada 1LG4 Osová výška 280 mm Výkon 75 kW Otáčky 1000 ot/min Počet pól] Šestipólový NapEtí 400/690V 50Hz Krytí IP 55 Kostra šedá litina Pro teplotu okolí od -20°C do + 40 °C TUída izolace F Pro nadmoUskou výšku do 1000 m Pro trvalé zatížení S1 Standardní nátEr Odstín RAL 7030

5.4 Návrh modulu

5.4.1 Zvolení pUevodové Uady

Níže zvolená pUevodová Uada vychází z Uady R10 podle mezinárodního standardu ISO 3. Aby došlo k pokrytí všech požadovaných pUevod], byl do Uady pUidán i celkový pUevod 件頂噺ぬ.

Tabulka 3 – Zvolená pUevodové Uada

PUevodová Uada 件寵 3 3,15 4 5 6,3 8 10 12,5 16

5.4.2 Výpočet modulu podle Bacha

Pro získání orientační hodnoty modulu ozubení byl použit vzorec podle Bacha. Hodnoty

dovoleného namáhání zubu v ohybu 潔 a pomEr mezi šíUkou a modulem kola 閤噺長陳 se pro

ocel s tvrzenými boky zub] pohybují pUibližnE 潔簡なの警鶏欠, Ä 簡なの . 兼噺ぱ┸は抜俵警痛怠潔抜閤抜権怠典噺ぱ┸は抜俵鶏に抜講抜券怠抜潔抜閤抜権怠典

兼噺ぱ┸は抜俵ばのどどど抜ぬど講抜などどど抜なの抜なの抜にひ典噺ね┸ななぱ

Dále však byly i z hlediska stejné osové vzdálenosti zvoleny moduly 6 a 7 mm.

5.5 Kinematický návrh Vzhledem k požadavku, aby pUevodová skUíO byla schopna pojmout ozubená kola pro pUevod 3 až 16, byly uvažovány 3 varianty pUevodu. U první varianty bylo zachováno pro všechny celkové pUevody 権怠, 権態. Pro dosažení požadovaného celkového pUevodu by bylo dle potUeby obmEOováno pouze soukolí druhé. U druhé varianty by bylo stálé 権戴 a 権替


47

a docházelo by zde ke zmEnE 権怠, 権態. TUetí varianta počítala s obmEOováním obou pUevod] podle potUeby celkového pUevodového pomEru. PUi návrhu byla snaha zachovat co nejvíce společných prvk] pro všechny pUevody, z toho d]vodu byla zvolena varianta první, tedy stálý první pUevod 権怠, 権態. Pro dosažení jednotlivých pUevod] dochází pouze ke zmEnE 権戴, 権替, šíUky ozubených kol druhého soukolí a také vymezení mezi ozubenými koly a ložisky.

Obr. 60 - Kinematické schéma

Z níže vypočtených parametr] lze vyčíst, že se jedná o pUevod do pomala neboli reduktor. Počty zub] byly navrženy vzhledem ke zvolenému modulu a montážní osové vzdálenosti 欠栂噺ねどど兼兼. Dále byly u každého soukolí sledovány koeficienty bezpečnosti pro namáhání zubu v dotyku a ohybu, které jsou zaznamenány v tabulkách níže. Zkratka 鯨茎拳 označuje faktor bezpečnosti proti pittingu, tento koeficient je stejné pro obE spoluzabírající ozubená kola. Pitting je nežádoucí jev zp]sobený vysokým dotykovým napEtím, vzniká pUi cyklickém tlakovém namáhání boku zubu. Vysoké dotykové napEtí má za následek vytvoUení drobných trhlin, které se dále zvEtšují až v jamky. Zkratky 鯨繋な a 鯨繋に značí faktor bezpečnosti pro lom zubu u koUene pro hnací (鯨繋な) a hnané kolo (鯨繋に). Minimální hodnoty pro faktor bezpečnosti proti pittingu 鯨茎兼件券噺な┸どど a faktor bezpečnosti pro lom zubu 鯨繋兼件券噺な┸ねど, tyto hodnoty všechny pUevody splOují.

Tabulka 4 – Kinematika prvního soukolí Soukolí 1 件怠態権戴権替兼決券態券戴警痛態警痛戴鯨茎拳鯨繋な鯨繋に伐伐伐兼兼兼兼剣建兼件券エ剣建兼件券エ軽兼軽兼伐伐伐

3 29 85 7 60 341,177 - 2057,215 - 2,33 5,644 5,674


48

Tabulka 5 – Kinematika druhého soukolí Soukolí 2 件寵権戴権替兼決券態券戴警痛態警痛戴鯨茎拳鯨繋な鯨繋に伐伐伐兼兼兼兼剣建兼件券エ剣建兼件券エ軽兼軽兼伐伐伐

3 66 67 6 80

341,177

336,084

2057,215

2046,617 1,42 3,052 2,818 3,15 64 69 6 80 316,454 2173,576 2,55 4,634 4,616

4 57 77 6 80 252,559 2723,464 2,38 4,472 4,420 5 49 85 6 80 196,678 3497,265 2,18 3,963 3,878

6,3 43 91 6 80 161,215 4266,568 1,99 3,547 3,440 8 36 97 6 80 126,622 5432,190 1,76 2,909 9,762

10 26 87 7 100 101,961 6746,082 1,71 3,368 3,137 12,5 22 93 7 100 80,708 8522,480 1,43 3,041 2,854

16 18 97 7 100 63,311 10864,380 1,18 2,463 2,291

Životnost pUevodovky byla určena pomocí pUedpokládané doby bEhu po dobu 10 let, 100 dní v roce a 20 hodin dennE. Vypočtená životnost je tedy rovna 詣朕噺にどどどど月剣穴.

V následující tabulce jsou zobrazeny hodnoty skutečných pUevodových pomEr] pro první a druhé soukolí a v pUedposledním sloupci tabulky i skutečný celkový pUevodový pomEr. Sloupec poslední zachycuje odchylku skutečného pUevodového pomEru od požadovaného, ta by nemEla být vEtší než 2%, což všechny pUevody splOují.

Tabulka 6 – Skutečné pUevody

Skutečné pUevodové pomEry 件寵件怠態鎚賃通痛件戴替鎚賃通痛件寵鎚賃通痛絞伐伐伐伐ソ

3

2,931

1,015 2,975 0,819 3,15 1,078 3,160 0,318

4 1,351 3,959 1,013 5 1,735 5,084 1,689

6,3 2,116 6,203 1,541 8 2,694 7,898 1,281

10 3,346 9,808 1,923 12,5 4,227 12,390 0,878

16 5,389 15,795 1,281

5.6 Konstrukční návrh Výpočty všech ozubených kol, hUídelí a ložisek pro konstrukční návrh byly provedeny

v softwaru KISSsoft, kde byly zároveO i pevnostnE zkontrolovány.

5.6.1 Navržení ozubených kol Všechna ozubená kola byla navržena ze stUednE legované ušlechtilé chrom-nikl-molybdenové oceli k cementování 18CrNiMo7-6. Níže uvedené materiálové hodnoty vychází ze softwaru KISSsoft.


49

Tabulka 7 – Materiálové hodnoty pro ocel 1ŘCrNiMo7-6 podle DIN 743 18CrNiMo7-6

Hustota materiálu 貢倦訣【兼兼戴 7830 Young]v modul pružnosti 継警鶏欠 206000 Modul pružnosti ve smyku 罫警鶏欠 79230 Poissonovo číslo 航伐 0,3 Koeficient tepelní délkové roztažnosti 糠など貸滞計エ 11,5 Referenční pr]mEr 穴長兼兼 16 Mez kluzu 迎椎警鶏欠 850 Mez pevnosti 迎陳警鶏欠 1200 Mez únavy v ohybu 購長調警鶏欠 600 Mez únavy v tahu/tlaku 購佃鳥調警鶏欠 480 Mez únavy v krutu 酵痛調警鶏欠 360

Tabulka 8 – Geometrické charakteristiky základního profilu

Základní profil Radiální v]le 潔銚茅伐 0,25 Výška hlavy 月銚茅伐 1 Výška paty 月捗茅伐 1,25 PolomEr zaoblení 堅捗茅伐 0,38

Tabulka 9 – Geometrie prvního soukolí První soukolí Kolo 1 Kolo 2

úhel zábEru 糠ソ 20 sklon zub] 紅ソ 0 šíUka kola 決兼兼 60 60 modul 兼兼兼 7 počet zub] 権伐 29 85 pr]mEr roztečné kružnice 穴兼兼 203,000 595,000 pr]mEr základní kružnice 穴長兼兼 190,758 559,117 pr]mEr hlavové kružnice 穴銚兼兼 220,697 607,286 pr]mEr patní kružnice 穴捗兼兼 189,215 575,804 pr]mEr valivé kružnice 穴栂兼兼 203,509 596,491 teoretická osová vzdálenost 欠兼兼 399,000 montážní osová vzdálenost 欠栂兼兼 400,000 korekce 捲兼兼 0,2653 -0,1211

Kontrola teoretické a montážní osové vzdálenosti: 欠噺穴怠髪穴怠に噺にどぬ髪のひのに噺ぬひひ兼兼欠栂噺穴栂怠髪穴栂態に噺にどぬ┸のどひ髪のひは┸ねひなに噺ねどど兼兼


50

Tabulka 10 – Geometrie druhého soukolí Druhé soukolí Kolo 3 Kolo 4

úhel zábEru 糠ソ 20 sklon zub] 紅ソ 0 šíUka kola 決兼兼 80 80 modul 兼兼兼 6 počet zub] 権伐 43 91 pr]mEr roztečné kružnice 穴兼兼 258,000 546,000 pr]mEr základní kružnice 穴長兼兼 242,441 513,072 pr]mEr hlavové kružnice 穴銚兼兼 270,431 553,493 pr]mEr patní kružnice 穴捗兼兼 243,507 526,569 pr]mEr valivé kružnice 穴栂兼兼 256,716 543,284 teoretická osová vzdálenost 欠兼兼 402,000 montážní osová vzdálenost 欠栂兼兼 400,000 korekce 捲兼兼 0,0423 -0,3692

Kontrola teoretické a montážní osové vzdálenosti: 欠噺穴戴髪穴替に噺にのぱ髪のねはに噺ねどに兼兼欠栂噺穴栂戴髪穴栂替に噺にのは┸ばなは髪のねぬ┸にぱねに噺ねどど兼兼

5.6.2 Navržení hUídelí HUídele byly navrženy z nelegované ušlechtilé oceli k zušlech[ování C45 s výjimkou

druhé hUídele pro nejtEžší pUevod 件寵噺なは, která byla zhotovena z oceli 18CrNiMo7-6 z d]vodu pastorku u druhého soukolí. Materiálové hodnoty pro ocel C45 vychází taktéž ze softwaru KISSsoft.

Tabulka 11 – Materiálové hodnoty pro ocel C45 podle DIN 743 C45

Hustota materiálu 貢倦訣【兼兼戴 7830 Young]v modul pružnosti 継警鶏欠 206000 Modul pružnosti ve smyku 罫警鶏欠 79230 Poissonovo číslo 航伐 0,3 Koeficient tepelní délkové roztažnosti 糠など貸滞計エ 11,5 Referenční pr]mEr 穴長兼兼 16 Mez kluzu 迎椎警鶏欠 490 Mez pevnosti 迎陳警鶏欠 700 Mez únavy v ohybu 購長調警鶏欠 350 Mez únavy v tahu/tlaku 購佃鳥調警鶏欠 280 Mez únavy v krutu 酵痛調警鶏欠 210

RozmEry všech hUídelí jsou pro všechny celkové pUevody stejné. MEní se pouze geometrie ozubených kol podle potUebného pUevodu a podle šíUky kola se mEní i vymezení mezi ozubenými koly a ložisky.


51

První soukolí je pro všechny celkové pUevodové pomEry nemEnné, proto je vstupní hUídel (obr. 60) včetnE ozubeného kola pro všechny pUevody stejná. Vstupní hUídel je spojena s motorem pomocí tEsného pera. Spojení hUídele a ozubeného kola je realizováno pomocí rovnobokého drážkování.

Obr. 61 – Vstupní hUídel pUevodovky

Na obrázku níže je modUe zobrazen pr]bEh napEtí podle von-Misese a červenE pr]bEh napEtí podle teorie Tresca (maximální smykové napEtí). Maximální von-Misesovo je 購追勅鳥陳銚掴噺などの┸ぬは軽兼兼態エ .

Obr. 62 – Pr]bEh napEtí na vstupní hUídeli

Pr]hyb hUídele by nemEl pUesahovat hodnotu 検噺ど┸どな抜兼. Pro vstupní hUídel je tato hodnota 検噺ど┸どな抜ば噺ど┸どばど兼兼. Maximální výsledné pr]hyb je roven 検陳銚掴噺ど┸どにぬ兼兼. Je tedy 検半検陳銚掴 a pr]hyb na hUídeli vyhovuje.


52

Obr. 63 – Deformace vstupní hUídele

U druhé hUídele (obr. 63) je nemEnné pouze levé ozubené kolo, pravé je obmEOováno. ObE spojení hUídele s ozubenými koly jsou navržena pomocí rovnobokého drážkování.

Obr. 64 – Druhý hUídel pUevodovky


53

StejnE jako u vstupní hUídele označuje modrý pr]bEh von-Misesovo napEtí a červený pr]bEh napEtí Tresca (obr. 64). Maximální napEtí von-Mises je 購追勅鳥陳銚掴噺ばど┸はば軽兼兼態エ .

Obr. 65 – Namáhání druhé hUídele

Ozubená kola na druhé hUídeli mají moduly 7 a 6 mm, pro výpočet maximální požadované hodnoty pr]hybu je proto použit modul menší. Maximální požadovaný pr]hyb je 検噺ど┸どな抜は噺ど┸どはど兼兼 a výsledný pr]hyb 検陳銚掴噺ど┸どねぱ兼兼. Výsledný maximální pr]hyb je menší než požadovaná hodnota 検半検陳銚掴 a proto výsledný pr]hyb (obr. 65) druhé hUídele vyhovuje.

Obr. 66 – Deformace druhé hUídele


54

Ozubené kolo na výstupní hUídeli (obr. 66) je taktéž mEnEno podle požadovaného celkového pUevodu. Jako spoj hUídele a ozubeného kola je opEt použito rovnoboké drážkování. Další pUenos momentu z výstupní hUídele je zajištEn taktéž pomocí rovnobokého drážkování.

Obr. 67 – Výstupní hUídel pUevodovky

Zde opEt (obr. 67) modrý pr]bEh označuje napEtí podle von-Misese a červený pr]bEh napEtí Tresca. Maximální napEtí podle von-Misese je rovno 購追勅鳥陳銚掴噺ばな┸など軽兼兼態エ .

Obr. 68 – Namáhání výstupní hUídele


55

Maximální hodnota požadovaného pr]hybu u výstupní hUídele je stejná jako u hUídele druhé, tedy 検噺ど┸どな抜は噺ど┸どはど兼兼. Maximální výsledný pr]hyb je 検陳銚掴噺ど┸どねね兼兼 a 検半検陳銚掴. Výsledný pr]hyb vyhovuje.

Obr. 69 – Deformace výstupní hUídele

5.6.3 Kontrola minimálních pr]mEru navržených hUídelí Pr]mEry hUídelí byly navrženy tak, aby vyhovovaly jejich pr]hyby a namáhání.

V následující kapitole byla provedena kontrola minimálních pr]mEr] jednotlivých navržených hUídelí. Ta vychází z dovoleného namáhání v krutu pro nelegovanou ušlechtilou ocel C45. 酵痛栂帖噺酵痛栂倦噺になどぬ噺ばど警鶏欠

酵痛栂帖噺警痛激賃噺なは抜警痛講抜叶穴朕怠陳沈津戴蝦叶穴朕怠陳沈津噺俵なは抜警痛講抜酵痛栂帖典

Vstupní hUídel: 警痛怠噺ばなは┸なひば軽兼

叶穴朕怠陳沈津噺俵なは抜ばなは┸なひば講抜ばど抜など滞典噺ぬば┸ぬのな兼兼

叶穴朕怠噺ぬば┸の兼兼叶穴朕怠半叶穴朕怠陳沈津

Minimální pr]mEr vstupní hUídele vyhovuje.


56

Druhý hUídel: 警痛態噺にどのば┸になの軽兼

叶穴朕怠陳沈津噺俵なは抜にどのば┸になの講抜ばど抜など滞典噺のぬ┸どひの兼兼叶穴朕怠噺ねば兼兼叶穴朕怠半叶穴朕怠陳沈津

Minimální pr]mEr hUídele vyhovuje.

Výstupní hUídel: 警痛戴噺ねにはは┸のはぱ軽兼

叶穴朕怠陳沈津噺俵なは抜ねにはは┸のはぱ講抜ばど抜など滞典噺はば┸ばなど兼兼叶穴朕怠噺ひは┸の兼兼叶穴朕怠半叶穴朕怠陳沈津

Minimální pr]mEr výstupní hUídele vyhovuje.

5.6.4 Kontrola pera

Pero na vstupní hUídeli bylo kontrolováno na otlačení, krut byl zanedbán. 喧怠噺繋鯨噺に抜警痛穴朕抜鯨噺に抜警痛穴朕抜月に抜岫詣伐決岻

Dovolený tlak se u neposuvného spoje pohybuje mezi 100 a 120 MPa, pro výpočet otlačení pera byl zvolen dovolený tlak 喧帖噺ななど警鶏欠.

Vstupní hUídel: 警痛怠噺ばなは┸なひば軽兼叶穴朕怠噺ねど兼兼決噺なに兼兼月噺ぱ兼兼詣噺などど兼兼喧怠噺に抜ばなは┸なひばど┸どねど抜ど┸どどぱに抜岫ど┸などど伐ど┸どなに岻噺などに警鶏欠喧怠判喧帖

Pero na vstupní hUídeli vyhovuje.


57

5.6.5 Kontrola drážkování Následující výpočty byly zpracovány pro pUevod 件寵噺は┸ぬ. StejnE jako pUi kontrole pera byl výpočet proveden na otlačení, krut a ohyb byly zanedbány.

喧噺繋鯨噺に抜警痛穴鎚ど┸ばの抜月抜詣抜権噺ね抜警痛経髪穴ど┸ばの抜経伐穴に抜詣抜権噺ぱ抜警痛ど┸ばの抜詣抜権抜岫経伐穴岻抜岫経髪穴岻

PUi výpočtu dovoleného tlaku bylo vycházeno z dovoleného napEtí na mezi kluzu pro nelegovanou ušlechtilou ocel C45. 喧帖噺ど┸は抜購帖噺ど┸は抜迎喧倦噺ど┸は抜ねひどぬ噺なはぬ┸ぬ警鶏欠

Vstupní hUídel: 警痛怠噺ばなは┸なひば軽兼 z x d x D = 8 x 56 x 65 詣噺はど兼兼喧怠噺ぱ抜ばなは┸なひばど┸ばの抜ど┸どはど抜ぱ抜岫ど┸どはの伐ど┸どのは岻抜岫ど┸どはの髪ど┸どのは岻噺なの警鶏欠喧怠判喧帖

Rovnoboké drážkování vstupní hUídele vyhovuje.

Druhý hUídel: 警痛態噺にどのば┸になの軽兼 z x d x D = 10 x 72 x 82 詣噺はど兼兼喧態怠噺ぱ抜にどのば┸になのど┸ばの抜ど┸どはど抜など抜岫ど┸どぱに伐ど┸どばに岻抜岫ど┸どぱに髪ど┸どばに岻噺にね警鶏欠喧態怠判喧帖

Rovnoboké drážkování vyhovuje. 警痛態噺にどのば┸になの軽兼 z x d x D = 10 x 72 x 82 詣噺ぱど兼兼喧態態噺ぱ抜にどのば┸になのど┸ばの抜ど┸どぱど抜など抜岫ど┸どぱに伐ど┸どばに岻抜岫ど┸どぱに髪ど┸どばに岻噺なぱ警鶏欠喧態態判喧帖

Rovnoboké drážkování vyhovuje.

Výstupní hUídel: 警痛戴噺ねにはは┸のはぱ軽兼 z x d x D = 10 x 112 x 125 詣噺ぱど兼兼喧戴怠噺ぱ抜ねにはは┸のはぱど┸ばの抜ど┸どぱど抜など抜岫ど┸なにの伐ど┸ななに岻抜岫ど┸なにの髪ど┸ななに岻噺なひ警鶏欠喧戴怠判喧帖



58

警痛戴噺ねにはは┸のはぱ軽兼 z x d x D = 10 x 82 x 92 詣噺などど兼兼喧戴態噺ぱ抜ねにはは┸のはぱど┸ばの抜ど┸などど抜など抜岫ど┸どひに伐ど┸どぱに岻抜岫ど┸どひに髪ど┸どぱに岻噺には警鶏欠喧戴怠判喧帖


5.6.6 Volba uložení Pro uložení hUídelí pUevodovky byla použita kombinace ložisek válečkových a

dvouUadých soudečkových od firmy SKF. Všechna ložiska byla podobnE jako hUídele navržena tak, aby vyhovovala i pro nejtEžší pUevod 件寵噺なは.

V d]sledku nedostatku místa pro montáž a demontáž valivých ložisek v domku, byla použita válečková ložiska v provedení NUP, odpadla tím nutnost zajištEní vnEjšího kroužku válečkových ložisek a dosáhlo se také výrazného usnadnEní montáže a demontáže.

Obr. 70 - Ložisko NUP [35]

PUi návrhu a kontrole jednotlivých ložisek byl sledován koeficient statické bezpečnosti 嫌待 uvedený v tabulce níže.

Tabulka 12 - Koeficient statické bezpečnosti

Ložiska

HUídel Typ ložiska 嫌待

Vstupní hUídel 22208 EK 25,89 NUP 208 ECML 13,03

Druhý hUídel 22310 E 17,79 NJ 210 ECJ 9999,99

Výstupní hUídel 22220 EK 68,37

NUP 222 ECML 38,33


59

6 ZávEr Cílem práce bylo zpracování rešerše v oblasti pUevodových mechanism] a vypracování

konstrukčního návrhu koaxiální pUevodovky o pUíkonu 75 kW a vstupních otáčkách 1000 ot/min.

Část zabývající se rešerší byla kromE rozdElení pUevodových mechanism], jejich stavebních prvk] a základních parametr] blíže vEnována také čelním soukolím, geometrií ozubení a jejich návrhem.

V konstrukční části práci byla pomocí softwaru KISSsoft navržena a zároveO pevnostnE zkontrolována všechna soukolí a hUídele. Dále byla pomocí softwaru KISSsoft zkontrolována také navržená ložiska SKF. NáslednE byl proveden kontrolní výpočet spojovacích prvk] a minimálních pr]mEr] jednotlivých hUídelí.

Obr. 71 - Model pUevodovky

Obr. 72 - 3D pohled do roviny


60

7 Seznam použité literatury [1] KRÁTKÝ, Jaroslav, Eva KRÓNEROVÁ a Stanislav HOSNEDL. Obecné strojní části 2: základní a složené pUevodové mechanismy. V Plzni: Západočeská univerzita, 2011. ISBN 978-80-261-0066-9.

[2] Spolehlivé sledování stavu elektromotor] nejnovEjších generací senzorovaných ložisek SKF [online]. 2018 [cit. 2018-01-13]. Dostupné z: http://evolution.skf.com/cs/spolehlive-sledovani-stavu-elektromotoru-nejnovejsich-generaci-senzorovanych-lozisek-skf/

[3] Eshop.ameco.cz [online]. 2014 [cit. 2018-01-13]. Dostupné z: http://eshop.ameco.cz/produkty/Kuzelove-sukolesia-priame-a-spiralove-ozubenie

[4] Ozubené hUebeny [online]. 2018 [cit. 2018-01-13]. Dostupné z: http://www.ozubene-hrebeny.cz/

[5] Le viti a ricircolo di sfere [online]. 2017 [cit. 2018-01-13]. Dostupné z: https://www.cnc-cast.it/blog/le-viti-a-ricircolo-di-sfere/

[6] Planetová pUevodovka [online]. 2013 [cit. 2018-01-13]. Dostupné z: http://mlgeardesigns.blog.cz/1310/planetova-prevodovka

[7] Combined planetary eccentric gear [online]. 2016 [cit. 2018-01-13]. Dostupné z: https://www.maul-konstruktionen.de/eng/kombinierte_planetengetriebe_e.php

[8] Ozubené kolo [online]. 2017 [cit. 2018-01-13]. Dostupné z: https://cs.wikipedia.org/wiki/Ozuben%C3%A9_kolo

[9] Šneková soukolí [online]. 2017 [cit. 2018-01-13]. Dostupné z: http://www.mitcalc.com/doc/gear4/help/cz/gear4txt.htm

[10] What are Ballscrews? Summary for Motion Engineers [online]. 2011 [cit. 2018-01-13]. Dostupné z: http://www.motioncontroltips.com/ballscrews/ [11] VýbEr ložiska [online]. 2017 [cit. 2018-01-13]. Dostupné z: http://www.mitcalc.cz/doc/help/cz/c_bearing_choice.htm

[12] Kupplungen [online]. 2008 [cit. 2018-01-13]. Dostupné z: https://www.lehrerfreund.de/technik/1s/kupplungen/3213

[13] 5.4 HUídelové spojky [online]. 2018 [cit. 2018-01-13]. Dostupné z: http://vyuka.odbornaterminologie.cz/anglicky-jazyk/5-4-hridelove-spojky-en

[14] Strojírenská teorie II.díl - SPOJKY [online]. 2005 [cit. 2018-01-13]. Dostupné z: http://kovotech.kvalitne.cz/view.php?cisloclanku=2005031401

[15] Typy tEsnEní [online]. 2016 [cit. 2018-01-13]. Dostupné z: http://www.skf.com/cz/products/bearings-units-housings/ball-bearings/principles/application-of-bearings/sealing-arrangements/types-of-seals/index.html

[16] Mazání ložisek plastickými mazivy [online]. 2010 [cit. 2018-01-13]. Dostupné z: http://www.techmagazin.cz/231

[17] Add Oil Circulation to Gear and Bearing Sumps for Greater Reliability [online]. 2017 [cit. 2018-01-13]. Dostupné z: http://www.machinerylubrication.com/Read/2ř453/circulation-gear-sumps

[18] LUBRICATION OF GEARS [online]. 2015 [cit. 2018-01-13]. Dostupné z: http://khkgears.net/gear-knowledge/gear-technical-reference/lubrication-of-gears/


61

[19] Ozubená hUídel Caterpillar [online]. 2018 [cit. 2018-01-13]. Dostupné z: https://www.nahradnidilystroje.cz/nahradni-dily/stavebni-technika/nahradni-dily/caterpillar/prevodovka-a-napravy-caterpillar/ozubena-hridel-caterpillar-9r-2424-original/

[20] Čelní ozubené kolo kalené /broušené [online]. 2017 [cit. 2018-01-13]. Dostupné z: https://www.tat.cz/produkty/pohonova-technika/pohonove-prvky/ozubena-kola/celni-ozubene-kolo-kalene-brousene/

[21] SvaUovaná ozubená kola [online]. 2017 [cit. 2018-01-13]. Dostupné z: http://gear-service.cz/svarovana-kola/

[22] Visualisierung einer Evolventenverzahnung [online]. 1995 [cit. 2018-01-13]. Dostupné z: http://www.arteclab.uni-bremen.de/Projects/Hysim/pool/a_evolv.html

[23] Výroba ozubení [online]. 2006 [cit. 2018-01-13]. Dostupné z: http://jhamernik.sweb.cz/Ozubeni.htm

[24] Non-Involute Gearing, Function and Manufacturing Compared to Established Gear Designs [online]. 2015 [cit. 2018-01-13]. Dostupné z: https://www.geartechnology.com/articles/0115/Non-Involute_Gearing,_Function_and_Manufacturing_Compared_to_Established_Gear_Designs/

[25] INVOLUTE GEAR PROFILE [online]. 2015 [cit. 2018-01-13]. Dostupné z: http://khkgears.net/new/gear_knowledge/gear_technical_reference/involute_gear_profile.html

[26] Čelní soukolí [online]. 2008 [cit. 2018-01-13]. Dostupné z: http://www.ozubeni.cz/ozubeni/celni.html

[27] Postup modelování čelního ozubeného kola se šikmými zuby [online]. 2017 [cit. 2018-01-13]. Dostupné z: http://www.mujsolidworks.cz/postup-modelovani-celniho-ozubeneho-kola-se-sikmymi-zuby/

[28] Základní geometrické výpočty čelních ozubených kol [online]. 2016 [cit. 2018-01-13]. Dostupné z: http://help.autodesk.com/view/INVNTOR/2016/CSY/?guid=GUID-AC237C37-5150-4A61-9A11-C6E3DF4DE38D

[29] Prevody I. [online]. 2013 [cit. 2018-01-13]. Dostupné z: http://rc-tamiya.cekuj.net/index.php?a=16

[30] CALCULATION OF GEAR DIMENSIONS [online]. 2015 [cit. 2018-01-13]. Dostupné z: http://khkgears.net/gear-knowledge/gear-technical-reference/calculation-gear-dimensions/

[31] Korigování soukolí [online]. 2013 [cit. 2018-01-13]. Dostupné z: http://mlgeardesigns.blog.cz/1310/korigovani-soukoli

[32] GEAR FORCES [online]. 2015 [cit. 2018-01-13]. Dostupné z: https://khkgears.net/gear-knowledge/gear-technical-reference/gear-forces/

[33] SHIGLEY, Joseph Edward, Charles R. MISCHKE a Richard G. BUDYNAS, VLK, Miloš, ed. Konstruování strojních součástí. V BrnE: VUTIUM, 2010. PUeklady vysokoškolských učebnic. ISBN ř7Ř-80-214-2629-0.

[34] Elektromotor SIEMENS 1LG4288-6AA6x, 75 kW [online]. 2014 [cit. 2018-01-13]. Dostupné z: http://www.elektromotory.com/elektromotory-siemens-rady-1lg4-zvyseny-vykon-1000-otacek/1lg4-288-6aa6.html

[35] Provedení a varianty [online]. 2016 [cit. 2018-05-15]. Dostupné z: http://www.skf.com/cz/products/bearings-units-housings/roller-bearings/cylindrical-roller-bearings/single-row-cylindrical-roller-bearings/designs-and-variants/index.html


62

8 Seznam obrázk] Obr. 1 - Schéma pohonného systému ....................................................................................... 10

Obr. 2 – Paralelní Uazení (vlevo), sériové Uazení (vpravo) [1] ................................................. 11

Obr. 3 – Charakteristika regulačního synchronního motoru .................................................... 11

Obr. 4 – Pr]bEhu výkonu (červenE) a točivého momentu (modUe) na otáčkách motoru 1,Ř TSI, Škoda Octavia III [2] ........................................................................................................ 12

Obr. 5 – Kuželové soukolí s pUímými zuby [3] ........................................................................ 13

Obr. 6 – Kinematická dvojice pastorek-hUeben [4] .................................................................. 13

Obr. 7 – Kuličkový pohybový šroub-matice [5] ...................................................................... 13

Obr. 8 – Koaxiální pUevodovka [1] .......................................................................................... 14

Obr. 9 – Čelní dvoustupOová pUevodovka (vlevo), klasická kuželočelní pUevodovka (vpravo) [1] ............................................................................................................................................. 14

Obr. 10 – Planetová pUevodovka [6] ........................................................................................ 14

Obr. 11 – Excentrická planetová pUevodovka [7] .................................................................... 15

Obr. 12 – Čelní kolo s vnEjším ozubením s pUímými zuby [Ř] ................................................ 17

Obr. 13 – Čelní kolo s vnitUním ozubením s pUímými zuby [8] ............................................... 17

Obr. 14 – Čelní kola s vnEjším ozubením se zuby: zleva s pUímými, šikmými, šípovými [Ř]. 17

Obr. 15 – Kuželové soukolí s pUímými zuby [Ř] ...................................................................... 18

Obr. 16 – Kuželová kola se zuby: (zleva) pUímými, šikmými, zakUivenými [Ř] ...................... 18

Obr. 17 – Šroubové válcové soukolí [Ř] .................................................................................. 19

Obr. 18 – Šnekové soukolí [Ř] ................................................................................................. 19

Obr. 19 – Válcový šnek – válcové šnekové kolo (1), válcový šnek – globoidní šnekové kolo (2), globoidní šnek – válcové šnekové kolo (3), globoidní šnek – globoidní šnekové kolo (4) [9] ............................................................................................................................................. 20

Obr. 20 – Kuličkový šroub – matice [10] ................................................................................. 20

Obr. 21 – Model hUídele ozubeného kola ................................................................................. 21

Obr. 22 – Valivá ložiska: A- kuličkové radiální, B- kuličkové s kosoúhlým stykem, C- kuličkové naklápEcí, D- válečkové, E- jehlové, F- kuželíkové, G- soudečkové, H- toroidní, I- kuličkové axiální, J- válečkové axiální, K- jehlové axiální, L- soudečkové axiální [11] ........ 21

Obr. 23 – Spojení pomocí tEsného pera a drážkování .............................................................. 22

Obr. 24 – Schéma pohonného systému se spojkou .................................................................. 22

Obr. 25 – Pevná kotoučová spojka [12] ................................................................................... 23

Obr. 26 - Oldhamova spojka [13] ............................................................................................. 23

Obr. 27 – Pružná spojka s hadovitými pružinami [13] ............................................................ 23

Obr. 28 – Pojistná spojka se stUižným kolíkem [13] ................................................................ 24

Obr. 29 – Pojistná kuličková vysmekovací spojka [13] ........................................................... 24

Obr. 30 – Lamelová tUecí pojistná spojka [14] ......................................................................... 24

Obr. 31 – PUevodová skUíO dElená ............................................................................................ 25

Obr. 32 – TEsnEní plošné [15] .................................................................................................. 26

Obr. 33 – HUídelový tEsnící kroužek [15] ................................................................................ 26

Obr. 34 – Labyrintové tEsnEní [15] .......................................................................................... 26

Obr. 35 – Mazání plastickým mazivem [16] ............................................................................ 27

Obr. 36 – Mazání rozstUikem [17] ............................................................................................ 27


63

Obr. 37 – Druh mazání v závislosti na obvodové rychlosti [18] .............................................. 28

Obr. 38 – Ozubení zhotovené na hUídeli [1ř] ........................................................................... 29

Obr. 39 – Kotoučové ozubené kolo [20] .................................................................................. 29

Obr. 40 – SvaUované dvoudiskové ozubené kolo [21] ............................................................. 30

Obr. 41 – Základní zákon ozubení [22] .................................................................................... 30

Obr. 42 - Epicykloida [23] ....................................................................................................... 31

Obr. 43 – Wildhaber – Novikovo ozubení [24] ....................................................................... 31

Obr. 44 – Evolventa [23] .......................................................................................................... 32

Obr. 45 – Konstrukce evolventy [25] ....................................................................................... 32

Obr. 46 – Geometrie ozubení [26] ........................................................................................... 33

Obr. 47 – Šikmé ozubení [27] .................................................................................................. 33

Obr. 48 – Úhel sklonu zubu [27] .............................................................................................. 34

Obr. 49 – Geometrie ozubení se základní kružnicí [2Ř] .......................................................... 35

Obr. 50 – ZábErová úsečka [25] ............................................................................................... 37

Obr. 51 – Normalizovaný profil výrobního hUebene [2ř] ........................................................ 38

Obr. 52 – Korekce ozubených kol (zleva): kolo N, kolo +V, kolo –V [29]............................. 39

Obr. 53 – Nekorigované soukolí [33] ....................................................................................... 39

Obr. 54 – Korigované soukolí [30] .......................................................................................... 40

Obr. 55 – PodUezání paty zubu [31] ......................................................................................... 40

Obr. 56 – Síly v ozubení, 繋痛噺繋墜, 繋掴噺繋銚掴 [32] ..................................................................... 42

Obr. 57 – Reakce v ložiskách v rovinE yz ................................................................................ 43

Obr. 58 – Reakce v ložiskách v rovinE xz ................................................................................ 43

Obr. 59 – Elektromotor SIEMENS [34] ................................................................................... 45

Obr. 60 - Kinematické schéma ................................................................................................. 47

Obr. 61 – Vstupní hUídel pUevodovky....................................................................................... 51

Obr. 62 – Pr]bEh napEtí na vstupní hUídeli ............................................................................... 51

Obr. 63 – Deformace vstupní hUídele ....................................................................................... 52

Obr. 64 – Druhý hUídel pUevodovky ......................................................................................... 52

Obr. 65 – Namáhání druhé hUídele ........................................................................................... 53

Obr. 66 – Deformace druhé hUídele .......................................................................................... 53

Obr. 67 – Výstupní hUídel pUevodovky..................................................................................... 54

Obr. 68 – Namáhání výstupní hUídele ...................................................................................... 54

Obr. 69 – Deformace výstupní hUídele ..................................................................................... 55

Obr. 70 - Ložisko NUP [35] ..................................................................................................... 58

Obr. 71 - Model pUevodovky .................................................................................................... 59

Obr. 72 - 3D pohled do roviny ................................................................................................. 59


64

9 Seznam tabulek Tabulka 1 – Zadané vstupní parametry .................................................................................... 45

Tabulka 2 – Parametry motoru [34] ......................................................................................... 46

Tabulka 3 – Zvolená pUevodové Uada ....................................................................................... 46

Tabulka 4 – Kinematika prvního soukolí ................................................................................. 47

Tabulka 5 – Kinematika druhého soukolí ................................................................................ 48

Tabulka 6 – Skutečné pUevody ................................................................................................. 48

Tabulka 7 – Materiálové hodnoty pro ocel 1ŘCrNiMo7-6 podle DIN 743 ............................. 49

Tabulka 8 – Geometrické charakteristiky základního profilu .................................................. 49

Tabulka 9 – Geometrie prvního soukolí ................................................................................... 49

Tabulka 10 – Geometrie druhého soukolí ................................................................................ 50

Tabulka 11 – Materiálové hodnoty pro ocel C45 podle DIN 743 ............................................ 50

Tabulka 12 - Koeficient statické bezpečnosti .......................................................................... 58


65

10 Seznam pUíloh

10.1 Vázané PUíloha č. 1 – Návrh a pevnostní kontrola prvního soukolí PUíloha č. 2 – Návrh a pevnostní kontrola druhého soukolí PUíloha č. 3 – Návrh a pevnostní kontrola vstupní hUídele PUíloha č. 4 – Návrh a pevnostní kontrola druhé hUídele PUíloha č. 5 – Návrh a pevnostní kontrola výstupní hUídele

10.2 VolnE vložené PUíloha č. 6 – Výkres sestavy

PTÍLOHA č. 1

Návrh a pevnostní kontrola prvního soukolí

ＱＯＹ

＠＠ｋｉｓｓｳｯｦｴ＠ｒ･ｬ･｡ｳ･＠＠＠ＰＳＯＲＰＱＶ＠ｆ＠ｋｉｓｓｳｯｦｴ＠｡｣｡､･ｭｩ｣＠ｬｩ｣･ｮｳ･＠ｦｯｲ＠ｕｮｩ＠ｐｩｬｳ･ｮ＠＠ｆｩｬ･＠ｎ｡ｭ･＠Ｚ＠＠＠＠＠＠＠＠＠＠ｳｯｵｫｯｬｩＱＭ｢ＶＰｃｨ｡ｮｧ･､＠｢ｹＺ＠＠＠＠＠＠＠＠＠＠＠ｨｯｦｲｩ｣ｨｰ＠ｯｮＺ＠ＲＱＮＰＲＮＲＰＱＸ＠｡ｴＺ＠ＱＰＺＴＴＺＰＶ＠

ｃａｌｃｕｌａｔｉｏｎ＠ｏｆ＠ａ＠ｃｙｌｉｎｄｒｉｃａｌ＠ｓｐｕｒ＠ｇｅａｒ＠ｐａｉｒ

ｄｲ｡ｷｩｮｧ＠ｯｲ＠｡ｲｴｩ｣ｬ･＠ｮｵｭ｢･ｲＺｇ･｡ｲ＠ＱＺ＠ＰＮＰＰＰＮＰｇ･｡ｲ＠ＲＺ＠ＰＮＰＰＰＮＰ

ｃ｡ｬ｣ｵｬ｡ｴｩｯｮ＠ｭ･ｴｨｯ､＠ｄｉｎ＠ＳＹＹＰＺＱＹＸＷ＠ｍ･ｴｨｯ､＠ｂ

＠ＭＭＭＭＭＭＭ＠ｇｅａｒ＠Ｑ＠ＭＭＭＭＭＭＭＭ＠ｇｅａｒ＠Ｒ＠ＭＭ

ｐｯｷ･ｲ＠ＨｫｗＩ＠｛ｐ｝＠＠＠＠＠ＷＵＮＰＰＰｓｰ･･､＠ＨＱＯｭｩｮＩ＠｛ｮ｝＠＠＠＠＠ＱＰＰＰＮＰ＠＠＠＠＠＠ＳＴＱＮＲｔｯｲｱｵ･＠ＨｎｭＩ＠｛ｔ｝＠＠＠＠＠＠ＷＱＶＮＲ＠＠＠＠＠ＲＰＹＹＮＲａｰｰｬｩ｣｡ｴｩｯｮ＠ｦ｡｣ｴｯｲ＠｛ｋａ｝＠＠＠＠＠＠＠ＲＮＵＰｒ･ｱｵｩｲ･､＠ｳ･ｲｶｩ｣･＠ｬｩｦ･＠ＨｨＩ＠｛ｈ｝＠＠＠ＲＰＰＰＰＮＰＰｇ･｡ｲ＠､ｲｩｶｩｮｧ＠ＨＫＩ＠Ｏ＠､ｲｩｶ･ｮ＠ＨＭＩ＠Ｋ＠Ｍｗｯｲｫｩｮｧ＠ｦｬ｡ｮｫ＠ｧ･｡ｲ＠ＱＺ＠ｒｩｧｨｴ＠ｦｬ｡ｮｫ

ＱＮ＠ｔｏｏｔｈ＠ｇｅｏｍｅｔｒｙ＠ａｎｄ＠ｍａｔｅｒｉａｌ

＠Ｈｧ･ｯｭ･ｴｲｹ＠｣｡ｬ｣ｵｬ｡ｴｩｯｮ＠｡｣｣ｯｲ､ｩｮｧ＠ｴｯ＠ｉｓｏ＠ＲＱＷＷＱＺＲＰＰＷＬ＠ｄｉｎ＠ｉｓｏ＠ＲＱＷＷＱＩ＠ＭＭＭＭＭＭＭ＠ｇｅａｒ＠Ｑ＠ＭＭＭＭＭＭＭＭ＠ｇｅａｒ＠Ｒ＠ＭＭｃ･ｮｴ･ｲ＠､ｩｳｴ｡ｮ｣･＠ＨｭｭＩ＠｛｡｝＠＠＠＠ＴＰＰＮＰＰＰｃ･ｮｴｲ･＠､ｩｳｴ｡ｮ｣･＠ｴｯｬ･ｲ｡ｮ｣･＠＠ｉｓｏ＠ＲＸＶＺＲＰＱＰ＠ｍ･｡ｳｵｲ･＠ｪｳＷｎｯｲｭ｡ｬ＠ｭｯ､ｵｬ･＠ＨｭｭＩ＠｛ｭｮ｝＠＠＠＠＠ＷＮＰＰＰＰｐｲ･ｳｳｵｲ･＠｡ｮｧｬ･＠｡ｴ＠ｮｯｲｭ｡ｬ＠ｳ･｣ｴｩｯｮ＠ＨﾰＩ＠｛｡ｬｦｮ｝＠＠＠＠ＲＰＮＰＰＰＰｈ･ｬｩｸ＠｡ｮｧｬ･＠｡ｴ＠ｲ･ｦ･ｲ･ｮ｣･＠｣ｩｲ｣ｬ･＠ＨﾰＩ＠｛｢･ｴ｡｝＠＠＠＠＠ＰＮＰＰＰＰｎｵｭ｢･ｲ＠ｯｦ＠ｴ･･ｴｨ＠｛ｺ｝＠＠＠＠＠＠＠＠＠ＲＹ＠＠＠＠＠＠＠＠＠ＸＵｆ｡｣･ｷｩ､ｴｨ＠ＨｭｭＩ＠｛｢｝＠＠＠＠＠＠ＶＰＮＰＰ＠＠＠＠＠＠ＶＰＮＰＰｈ｡ｮ､＠ｯｦ＠ｧ･｡ｲ＠ｓｰｵｲ＠ｧ･｡ｲａ｣｣ｵｲ｡｣ｹ＠ｧｲ｡､･＠｛ｑＭｄｉｎ＠ＳＹＶＱＺＱＹＷＸ｝＠＠＠＠＠＠Ｖ＠＠＠＠＠＠Ｖｉｮｮ･ｲ＠､ｩ｡ｭ･ｴ･ｲ＠ＨｭｭＩ＠｛､ｩ｝＠＠＠＠＠＠＠ＰＮＰＰ＠＠＠＠＠＠＠ＰＮＰＰｉｮｮ･ｲ＠､ｩ｡ｭ･ｴ･ｲ＠ｯｦ＠ｧ･｡ｲ＠ｲｩｭ＠ＨｭｭＩ＠｛､｢ｩ｝＠＠＠＠＠＠＠ＰＮＰＰ＠＠＠＠＠＠＠ＰＮＰＰ

ｍ｡ｴ･ｲｩ｡ｬｇ･｡ｲ＠＠ＱＺ＠ＱＸｃｲｎｩｍｯＷＭＶＬ＠ｃ｡ｳ･Ｍ｣｡ｲ｢ｵｲｩｺ･､＠ｳｴ･･ｬＬ＠｣｡ｳ･Ｍｨ｡ｲ､･ｮ･､＠ｉｓｏ＠ＶＳＳＶＭＵ＠ｆｩｧｵｲ･＠ＹＯＱＰ＠ＨｍｑＩＬ＠｣ｯｲ･＠ｳｴｲ･ｮｧｴｨ＠＾］ＲＵｈｒｃ＠ｊｯｭｩｮｹ＠ｊ］ＱＲｭｭ＼ｈｒｃＲＸｇ･｡ｲ＠＠ＲＺ＠ＱＸｃｲｎｩｍｯＷＭＶＬ＠ｃ｡ｳ･Ｍ｣｡ｲ｢ｵｲｩｺ･､＠ｳｴ･･ｬＬ＠｣｡ｳ･Ｍｨ｡ｲ､･ｮ･､＠ｉｓｏ＠ＶＳＳＶＭＵ＠ｆｩｧｵｲ･＠ＹＯＱＰ＠ＨｍｑＩＬ＠｣ｯｲ･＠ｳｴｲ･ｮｧｴｨ＠＾］ＲＵｈｒｃ＠ｊｯｭｩｮｹ＠ｊ］ＱＲｭｭ＼ｈｒｃＲＸ＠ＭＭＭＭＭＭＭ＠ｇｅａｒ＠Ｑ＠ＭＭＭＭＭＭＭＭ＠ｇｅａｒ＠Ｒ＠ＭＭｓｵｲｦ｡｣･＠ｨ｡ｲ､ｮ･ｳｳ＠＠＠＠＠＠＠＠＠＠＠＠＠＠＠ｈｒｃ＠ＶＱ＠＠＠＠＠＠＠＠＠＠＠＠＠＠＠ｈｒｃ＠ＶＱｆ｡ｴｩｧｵ･＠ｳｴｲ･ｮｧｴｨＮ＠ｴｯｯｴｨ＠ｲｯｯｴ＠ｳｴｲ･ｳｳ＠ＨｎＯｭｭﾲＩ＠｛デｆｬｩｭ｝＠＠＠＠＠ＴＳＰＮＰＰ＠＠＠＠＠ＴＳＰＮＰＰｆ｡ｴｩｧｵ･＠ｳｴｲ･ｮｧｴｨ＠ｦｯｲ＠ｈ･ｲｴｺｩ｡ｮ＠ｰｲ･ｳｳｵｲ･＠ＨｎＯｭｭﾲＩ＠｛デｈｬｩｭ｝＠＠＠＠ＱＵＰＰＮＰＰ＠＠＠＠ＱＵＰＰＮＰＰｔ･ｮｳｩｬ･＠ｳｴｲ･ｮｧｴｨ＠ＨｎＯｭｭﾲＩ＠｛デｂ｝＠＠＠＠ＱＲＰＰＮＰＰ＠＠＠＠ＱＲＰＰＮＰＰｙｩ･ｬ､＠ｰｯｩｮｴ＠ＨｎＯｭｭﾲＩ＠｛デｓ｝＠＠＠＠＠ＸＵＰＮＰＰ＠＠＠＠＠ＸＵＰＮＰＰｙｯｵｮｧＧｳ＠ｭｯ､ｵｬｵｳ＠ＨｎＯｭｭﾲＩ＠｛ｅ｝＠＠＠＠＠ＲＰＶＰＰＰ＠＠＠＠＠ＲＰＶＰＰＰｐｯｩｳｳｯｮＧｳ＠ｲ｡ｴｩｯ＠｛チ｝＠＠＠＠＠＠ＰＮＳＰＰ＠＠＠＠＠＠ＰＮＳＰＰｒｯｵｧｨｮ･ｳｳ＠｡ｶ･ｲ｡ｧ･＠ｶ｡ｬｵ･＠ｄｓＬ＠ｦｬ｡ｮｫ＠ＨﾵｭＩ＠｛ｒａｈ｝＠＠＠＠＠＠＠ＰＮＶＰ＠＠＠＠＠＠＠ＰＮＶＰｒｯｵｧｨｮ･ｳｳ＠｡ｶ･ｲ｡ｧ･＠ｶ｡ｬｵ･＠ｄｓＬ＠ｲｯｯｴ＠ＨﾵｭＩ＠｛ｒａｆ｝＠＠＠＠＠＠＠ＳＮＰＰ＠＠＠＠＠＠＠ＳＮＰＰｍ･｡ｮ＠ｲｯｵｧｨｮ･ｳｳ＠ｨ･ｩｧｨｴＬ＠ｒｺＬ＠ｦｬ｡ｮｫ＠ＨﾵｭＩ＠｛ｒｚｈ｝＠＠＠＠＠＠＠ＴＮＸＰ＠＠＠＠＠＠＠ＴＮＸＰ

ＲＯＹ

ｍ･｡ｮ＠ｲｯｵｧｨｮ･ｳｳ＠ｨ･ｩｧｨｴＬ＠ｒｺＬ＠ｲｯｯｴ＠ＨﾵｭＩ＠｛ｒｚｆ｝＠＠＠＠＠＠ＲＰＮＰＰ＠＠＠＠＠＠ＲＰＮＰＰ

ｇ･｡ｲ＠ｲ･ｦ･ｲ･ｮ｣･＠ｰｲｯｦｩｬ･＠Ｑ＠Ｚｒ･ｦ･ｲ･ｮ｣･＠ｰｲｯｦｩｬ･＠ＱＮＲＵ＠Ｏ＠ＰＮＳＸ＠Ｏ＠ＱＮＰ＠ｉｓｏ＠ＵＳＮＲＺＱＹＹＷ＠ｐｲｯｦｩｬ＠ａｄ･､･ｮ､ｵｭ＠｣ｯ･ｦｦｩ｣ｩ･ｮｴ＠｛ｨｦｐＪ｝＠＠＠＠＠＠ＱＮＲＵＰｒｯｯｴ＠ｲ｡､ｩｵｳ＠ｦ｡｣ｴｯｲ＠｛ｲｨｯｦｐＪ｝＠＠＠＠＠＠ＰＮＳＸＰ＠Ｈｲｨｯｦｐｭ｡ｸＪ］＠ＰＮＴＷＲＩａ､､･ｮ､ｵｭ＠｣ｯ･ｦｦｩ｣ｩ･ｮｴ＠｛ｨ｡ｐＪ｝＠＠＠＠＠＠ＱＮＰＰＰｔｩｰ＠ｲ｡､ｩｵｳ＠ｦ｡｣ｴｯｲ＠｛ｲｨｯ｡ｐＪ｝＠＠＠＠＠＠ＰＮＰＰＰｐｲｯｴｵ｢･ｲ｡ｮ｣･＠ｨ･ｩｧｨｴ＠ｦ｡｣ｴｯｲ＠｛ｨｰｲｐＪ｝＠＠＠＠＠＠ＰＮＰＰＰｐｲｯｴｵ｢･ｲ｡ｮ｣･＠｡ｮｧｬ･＠｛｡ｬｦｰｲｐ｝＠＠＠＠＠＠ＰＮＰＰＰｔｩｰ＠ｦｯｲｭ＠ｨ･ｩｧｨｴ＠｣ｯ･ｦｦｩ｣ｩ･ｮｴ＠｛ｨｆ｡ｐＪ｝＠＠＠＠＠＠ＰＮＰＰＰｒ｡ｭｰ＠｡ｮｧｬ･＠｛｡ｬｦｋｐ｝＠＠＠＠＠＠ＰＮＰＰＰ＠ｮｯｴ＠ｴｯｰｰｩｮｧ

ｇ･｡ｲ＠ｲ･ｦ･ｲ･ｮ｣･＠ｰｲｯｦｩｬ･＠Ｒ＠Ｚｒ･ｦ･ｲ･ｮ｣･＠ｰｲｯｦｩｬ･＠ＱＮＲＵ＠Ｏ＠ＰＮＳＸ＠Ｏ＠ＱＮＰ＠ｉｓｏ＠ＵＳＮＲＺＱＹＹＷ＠ｐｲｯｦｩｬ＠ａｄ･､･ｮ､ｵｭ＠｣ｯ･ｦｦｩ｣ｩ･ｮｴ＠｛ｨｦｐＪ｝＠＠＠＠＠＠ＱＮＲＵＰｒｯｯｴ＠ｲ｡､ｩｵｳ＠ｦ｡｣ｴｯｲ＠｛ｲｨｯｦｐＪ｝＠＠＠＠＠＠ＰＮＳＸＰ＠Ｈｲｨｯｦｐｭ｡ｸＪ］＠ＰＮＴＷＲＩａ､､･ｮ､ｵｭ＠｣ｯ･ｦｦｩ｣ｩ･ｮｴ＠｛ｨ｡ｐＪ｝＠＠＠＠＠＠ＱＮＰＰＰｔｩｰ＠ｲ｡､ｩｵｳ＠ｦ｡｣ｴｯｲ＠｛ｲｨｯ｡ｐＪ｝＠＠＠＠＠＠ＰＮＰＰＰｐｲｯｴｵ｢･ｲ｡ｮ｣･＠ｨ･ｩｧｨｴ＠ｦ｡｣ｴｯｲ＠｛ｨｰｲｐＪ｝＠＠＠＠＠＠ＰＮＰＰＰｐｲｯｴｵ｢･ｲ｡ｮ｣･＠｡ｮｧｬ･＠｛｡ｬｦｰｲｐ｝＠＠＠＠＠＠ＰＮＰＰＰｔｩｰ＠ｦｯｲｭ＠ｨ･ｩｧｨｴ＠｣ｯ･ｦｦｩ｣ｩ･ｮｴ＠｛ｨｆ｡ｐＪ｝＠＠＠＠＠＠ＰＮＰＰＰｒ｡ｭｰ＠｡ｮｧｬ･＠｛｡ｬｦｋｐ｝＠＠＠＠＠＠ＰＮＰＰＰ＠ｮｯｴ＠ｴｯｰｰｩｮｧ

ｓｵｭｭ｡ｲｹ＠ｯｦ＠ｲ･ｦ･ｲ･ｮ｣･＠ｰｲｯｦｩｬ･＠ｧ･｡ｲｳＺｄ･､･ｮ､ｵｭ＠ｲ･ｦ･ｲ･ｮ｣･＠ｰｲｯｦｩｬ･＠｛ｨｦｐＪ｝＠＠＠＠＠＠ＱＮＲＵＰ＠＠＠＠＠＠ＱＮＲＵＰｔｯｯｴｨ＠ｲｯｯｴ＠ｲ｡､ｩｵｳ＠ｒ･ｦ･ｲＮ＠ｰｲｯｦｩｬ･＠｛ｲｯｦｐＪ｝＠＠＠＠＠＠ＰＮＳＸＰ＠＠＠＠＠＠ＰＮＳＸＰａ､､･ｮ､ｵｭ＠ｒ･ｦ･ｲ･ｮ｣･＠ｰｲｯｦｩｬ･＠｛ｨ｡ｐＪ｝＠＠＠＠＠＠ＱＮＰＰＰ＠＠＠＠＠＠ＱＮＰＰＰｐｲｯｴｵ｢･ｲ｡ｮ｣･＠ｨ･ｩｧｨｴ＠ｦ｡｣ｴｯｲ＠｛ｨｰｲｐＪ｝＠＠＠＠＠＠ＰＮＰＰＰ＠＠＠＠＠＠ＰＮＰＰＰｐｲｯｴｵ｢･ｲ｡ｮ｣･＠｡ｮｧｬ･＠ＨﾰＩ＠｛｡ｬｦｰｲｐ｝＠＠＠＠＠＠ＰＮＰＰＰ＠＠＠＠＠＠ＰＮＰＰＰｔｩｰ＠ｦｯｲｭ＠ｨ･ｩｧｨｴ＠｣ｯ･ｦｦｩ｣ｩ･ｮｴ＠｛ｨｆ｡ｐＪ｝＠＠＠＠＠＠ＰＮＰＰＰ＠＠＠＠＠＠ＰＮＰＰＰｒ｡ｭｰ＠｡ｮｧｬ･＠ＨﾰＩ＠｛｡ｬｦｋｐ｝＠＠＠＠＠＠ＰＮＰＰＰ＠＠＠＠＠＠ＰＮＰＰＰ

ｔｹｰ･＠ｯｦ＠ｰｲｯｦｩｬ･＠ｭｯ､ｩｦｩ｣｡ｴｩｯｮＺ＠＠＠＠＠＠＠＠＠ｮｯｮ･＠Ｈｯｮｬｹ＠ｲｵｮｮｩｮｧＭｩｮＩｔｩｰ＠ｲ･ｬｩ･ｦ＠ＨﾵｭＩ＠｛ｃ｡｝＠＠＠＠＠＠＠＠ＲＮＰ＠＠＠＠＠＠＠＠ＲＮＰ

ｌｵ｢ｲｩ｣｡ｴｩｯｮ＠ｴｹｰ･＠ｏｩｬ＠｢｡ｴｨ＠ｬｵ｢ｲｩ｣｡ｴｩｯｮｔｹｰ･＠ｯｦ＠ｯｩｬ＠ｏｩｬＺ＠ｉｓｏＭｖｇ＠ＲＲＰｌｵ｢ｲｩ｣｡ｮｴ＠｢｡ｳ･＠ｍｩｮ･ｲ｡ｬＭｯｩｬ＠｢｡ｳ･ｋｩｮ･ｭＮ＠ｶｩｳ｣ｯｳｩｴｹ＠ｯｩｬ＠｡ｴ＠ＴＰ＠ﾰｃ＠ＨｭｭﾲＯｳＩ＠｛ｮｵＴＰ｝＠＠＠＠＠ＲＲＰＮＰＰｋｩｮ･ｭＮ＠ｶｩｳ｣ｯｳｩｴｹ＠ｯｩｬ＠｡ｴ＠ＱＰＰ＠ﾰｃ＠ＨｭｭﾲＯｳＩ＠｛ｮｵＱＰＰ｝＠＠＠＠＠＠ＱＷＮＵＰｓｰ･｣ｩｦｩ｣＠､･ｮｳｩｴｹ＠｡ｴ＠ＱＵ＠ﾰｃ＠ＨｫｧＯ､ｭﾳＩ＠｛ｲｯｏｩｬ｝＠＠＠＠＠＠ＰＮＸＹＵｏｩｬ＠ｴ･ｭｰ･ｲ｡ｴｵｲ･＠ＨﾰｃＩ＠｛ｔｓ｝＠＠＠＠＠ＷＰＮＰＰＰ

＠ＭＭＭＭＭＭＭ＠ｇｅａｒ＠Ｑ＠ＭＭＭＭＭＭＭＭ＠ｇｅａｒ＠Ｒ＠ＭＭｏｶ･ｲ｡ｬｬ＠ｴｲ｡ｮｳｭｩｳｳｩｯｮ＠ｲ｡ｴｩｯ＠｛ｩｴｯｴ｝＠＠＠＠＠ＭＲＮＹＳＱｇ･｡ｲ＠ｲ｡ｴｩｯ＠｛ｵ｝＠＠＠＠＠＠ＲＮＹＳＱｔｲ｡ｮｳｶ･ｲｳ･＠ｭｯ､ｵｬ･＠ＨｭｭＩ＠｛ｭｴ｝＠＠＠＠＠＠ＷＮＰＰＰｐｲ･ｳｳｵｲ･＠｡ｮｧｬ･＠｡ｴ＠ｰｩｴ｣ｨ＠｣ｩｲ｣ｬ･＠ＨﾰＩ＠｛｡ｬｦｴ｝＠＠＠＠＠ＲＰＮＰＰＰｗｯｲｫｩｮｧ＠ｴｲ｡ｮｳｶ･ｲｳ･＠ｰｲ･ｳｳｵｲ･＠｡ｮｧｬ･＠ＨﾰＩ＠｛｡ｬｦｷｴ｝＠＠＠＠＠ＲＰＮＳＹＰ＠｛｡ｬｦｷｴＮ･Ｏｩ｝＠＠＠ＲＰＮＴＰＱ＠Ｏ＠＠＠ＲＰＮＳＷＹｗｯｲｫｩｮｧ＠ｰｲ･ｳｳｵｲ･＠｡ｮｧｬ･＠｡ｴ＠ｮｯｲｭ｡ｬ＠ｳ･｣ｴｩｯｮ＠ＨﾰＩ＠｛｡ｬｦｷｮ｝＠＠＠＠＠ＲＰＮＳＹＰｈ･ｬｩｸ＠｡ｮｧｬ･＠｡ｴ＠ｯｰ･ｲ｡ｴｩｮｧ＠ｰｩｴ｣ｨ＠｣ｩｲ｣ｬ･＠ＨﾰＩ＠｛｢･ｴ｡ｷ｝＠＠＠＠＠＠ＰＮＰＰＰｂ｡ｳ･＠ｨ･ｬｩｸ＠｡ｮｧｬ･＠ＨﾰＩ＠｛｢･ｴ｡｢｝＠＠＠＠＠＠ＰＮＰＰＰ

ＳＯＹ

ｒ･ｦ･ｲ･ｮ｣･＠｣･ｮｴｲ･＠､ｩｳｴ｡ｮ｣･＠ＨｭｭＩ＠｛｡､｝＠＠＠＠ＳＹＹＮＰＰＰｓｵｭ＠ｯｦ＠ｰｲｯｦｩｬ･＠ｳｨｩｦｴ＠｣ｯ･ｦｦｩ｣ｩ･ｮｴｳ＠｛ｓｵｭｭ･ｸｩ｝＠＠＠＠＠ＰＮＱＴＴＲｐｲｯｦｩｬ･＠ｳｨｩｦｴ＠｣ｯ･ｦｦｩ｣ｩ･ｮｴ＠｛ｸ｝＠＠＠＠＠ＰＮＲＶＵＳ＠＠＠＠ＭＰＮＱＲＱＱｔｯｯｴｨ＠ｴｨｩ｣ｫｮ･ｳｳ＠Ｈａｲ｣Ｉ＠Ｈｭｯ､ｵｬ･Ｉ＠Ｈｭｯ､ｵｬ･Ｉ＠｛ｳｮＪ｝＠＠＠＠＠ＱＮＷＶＳＹ＠＠＠＠＠ＱＮＴＸＲＶ

ｔｩｰ＠｡ｬｴ･ｲ｡ｴｩｯｮ＠ＨｭｭＩ＠｛ｫＪｭｮ｝＠＠＠＠＠ＭＰＮＰＰＹ＠＠＠＠＠ＭＰＮＰＰＹｒ･ｦ･ｲ･ｮ｣･＠､ｩ｡ｭ･ｴ･ｲ＠ＨｭｭＩ＠｛､｝＠＠＠＠ＲＰＳＮＰＰＰ＠＠＠＠ＵＹＵＮＰＰＰｂ｡ｳ･＠､ｩ｡ｭ･ｴ･ｲ＠ＨｭｭＩ＠｛､｢｝＠＠＠＠ＱＹＰＮＷＵＸ＠＠＠＠ＵＵＹＮＱＱＷｔｩｰ＠､ｩ｡ｭ･ｴ･ｲ＠ＨｭｭＩ＠｛､｡｝＠＠＠＠ＲＲＰＮＶＹＷ＠＠＠＠ＶＰＷＮＲＸＶ＠ＨｭｭＩ＠｛､｡Ｎ･Ｏｩ｝＠＠ＲＲＰＮＶＹＷ＠Ｏ＠＠ＲＲＰＮＶＸＷ＠＠ＶＰＷＮＲＸＶ＠Ｏ＠＠ＶＰＷＮＲＷＶｔｩｰ＠､ｩ｡ｭ･ｴ･ｲ＠｡ｬｬｯｷ｡ｮ｣･ｳ＠ＨｭｭＩ＠｛ａ､｡Ｎ･Ｏｩ｝＠＠＠＠ＰＮＰＰＰ＠Ｏ＠＠＠ＭＰＮＰＱＰ＠＠＠＠ＰＮＰＰＰ＠Ｏ＠＠＠ＭＰＮＰＱＰｔｩｰ＠ｦｯｲｭ＠､ｩ｡ｭ･ｴ･ｲ＠ＨｭｭＩ＠｛､ｆ｡｝＠＠＠＠ＲＲＰＮＶＹＷ＠＠＠＠ＶＰＷＮＲＸＶ＠ＨｭｭＩ＠｛､ｆ｡Ｎ･Ｏｩ｝＠＠ＲＲＰＮＶＹＷ＠Ｏ＠＠ＲＲＰＮＶＸＷ＠＠ＶＰＷＮＲＸＶ＠Ｏ＠＠ＶＰＷＮＲＷＶａ｣ｴｩｶ･＠ｴｩｰ＠､ｩ｡ｭ･ｴ･ｲ＠ＨｭｭＩ＠｛､ｎ｡｝＠＠＠＠ＲＲＰＮＶＹＷ＠＠＠＠ＶＰＷＮＲＸＶａ｣ｴｩｶ･＠ｴｩｰ＠､ｩ｡ｭ･ｴ･ｲ＠ＨｭｭＩ＠｛､ｎ｡Ｎ･Ｏｩ｝＠＠ＲＲＰＮＶＹＷ＠Ｏ＠＠ＲＲＰＮＶＸＷ＠＠ＶＰＷＮＲＸＶ＠Ｏ＠＠ＶＰＷＮＲＷＶｏｰ･ｲ｡ｴｩｮｧ＠ｰｩｴ｣ｨ＠､ｩ｡ｭ･ｴ･ｲ＠ＨｭｭＩ＠｛､ｷ｝＠＠＠＠ＲＰＳＮＵＰＹ＠＠＠＠ＵＹＶＮＴＹＱ＠ＨｭｭＩ＠｛､ｷＮ･Ｏｩ｝＠＠ＲＰＳＮＵＲＳ＠Ｏ＠＠ＲＰＳＮＴＹＴ＠＠ＵＹＶＮＵＳＴ＠Ｏ＠＠ＵＹＶＮＴＴＹｒｯｯｴ＠､ｩ｡ｭ･ｴ･ｲ＠ＨｭｭＩ＠｛､ｦ｝＠＠＠＠ＱＸＹＮＲＱＵ＠＠＠＠ＵＷＵＮＸＰＴｇ･ｮ･ｲ｡ｴｩｮｧ＠ｐｲｯｦｩｬ･＠ｳｨｩｦｴ＠｣ｯ･ｦｦｩ｣ｩ･ｮｴ＠｛ｸｅＮ･Ｏｩ｝＠＠＠ＰＮＲＴＶＷＯ＠＠＠ＰＮＲＳＶＹ＠＠ＭＰＮＱＵＵＵＯ＠＠ＭＰＮＱＷＱＲｍ｡ｮｵｦ｡｣ｴｵｲ･､＠ｲｯｯｴ＠､ｩ｡ｭ･ｴ･ｲ＠ｷｩｴｨ＠ｸｅ＠ＨｭｭＩ＠｛､ｦＮ･Ｏｩ｝＠＠ＱＸＸＮＹＵＴ＠Ｏ＠＠ＱＸＸＮＸＱＶ＠＠ＵＷＵＮＳＲＳ＠Ｏ＠＠ＵＷＵＮＱＰＳｔｨ･ｯｲ･ｴｩ｣｡ｬ＠ｴｩｰ＠｣ｬ･｡ｲ｡ｮ｣･＠ＨｭｭＩ＠｛｣｝＠＠＠＠＠＠ＱＮＷＵＰ＠＠＠＠＠＠ＱＮＷＵＰｅｦｦ･｣ｴｩｶ･＠ｴｩｰ＠｣ｬ･｡ｲ｡ｮ｣･＠ＨｭｭＩ＠｛｣Ｎ･Ｏｩ｝＠＠＠＠ＲＮＱＳＳ＠Ｏ＠＠＠＠ＱＮＹＶＲ＠＠＠＠ＱＮＹＸＲ＠Ｏ＠＠＠＠ＱＮＸＵＲａ｣ｴｩｶ･＠ｲｯｯｴ＠､ｩ｡ｭ･ｴ･ｲ＠ＨｭｭＩ＠｛､ｎｦ｝＠＠＠＠ＱＹＵＮＲＶＱ＠＠＠＠ＵＸＳＮＷＳＶ＠ＨｭｭＩ＠｛､ｎｦＮ･Ｏｩ｝＠＠ＱＹＵＮＳＰＱ＠Ｏ＠＠ＱＹＵＮＲＲＶ＠＠ＵＸＳＮＷＸＸ＠Ｏ＠＠ＵＸＳＮＶＸＹｒｯｯｴ＠ｦｯｲｭ＠､ｩ｡ｭ･ｴ･ｲ＠ＨｭｭＩ＠｛､ｆｦ｝＠＠＠＠ＱＹＴＮＷＷＶ＠＠＠＠ＵＸＰＮＹＰＷ＠ＨｭｭＩ＠｛､ｆｦＮ･Ｏｩ｝＠＠ＱＹＴＮＶＲＳ＠Ｏ＠＠ＱＹＴＮＵＴＴ＠＠ＵＸＰＮＵＲＷ＠Ｏ＠＠ＵＸＰＮＳＵＵｒ･ｳ･ｲｶ･＠Ｈ､ｎｦＭ､ｆｦＩＯＲ＠ＨｭｭＩ＠｛｣ｆＮ･Ｏｩ｝＠＠＠＠ＰＮＳＷＹ＠Ｏ＠＠＠＠ＰＮＳＰＱ＠＠＠＠ＱＮＷＱＷ＠Ｏ＠＠＠＠ＱＮＵＸＱｈ･ｩｧｨｴ＠ｯｦ＠｢ｯｬｴ＠ｨ･｡､＠ＨｭｭＩ＠｛ｨ｡］ｭｮＪＨｨ｡ｐＪＫｸＫｫＩ｝＠＠＠＠＠＠ＸＮＸＴＸ＠＠＠＠＠＠ＶＮＱＴＳ＠ＨｭｭＩ＠｛ｨ｡Ｎ･Ｏｩ｝＠＠＠＠ＸＮＸＴＸ＠Ｏ＠＠＠＠ＸＮＸＴＳ＠＠＠＠ＶＮＱＴＳ＠Ｏ＠＠＠＠ＶＮＱＳＸｄ･､･ｮ､ｵｭ＠ＨｭｭＩ＠｛ｨｦ］ｭｮＪＨｨｦｐＪＭｸＩ｝＠＠＠＠＠＠ＶＮＸＹＳ＠＠＠＠＠＠ＹＮＵＹＸ＠ＨｭｭＩ＠｛ｨｦＮ･Ｏｩ｝＠＠＠＠ＷＮＰＲＳ＠Ｏ＠＠＠＠ＷＮＰＹＲ＠＠＠＠ＹＮＸＳＸ＠Ｏ＠＠＠＠ＹＮＹＴＸｒｯｬｬ＠｡ｮｧｬ･＠｡ｴ＠､ｆ｡＠ＨﾰＩ＠｛ｸｳｩ｟､ｆ｡Ｎ･Ｏｩ｝＠＠＠ＳＳＮＳＳＷ＠Ｏ＠＠＠ＳＳＮＳＳＱ＠＠＠ＲＴＮＲＹＰ＠Ｏ＠＠＠ＲＴＮＲＸＷｒｯｬｬ＠｡ｮｧｬ･＠ｴｯ＠､ｎ｡＠ＨﾰＩ＠｛ｸｳｩ｟､ｎ｡Ｎ･Ｏｩ｝＠＠＠ＳＳＮＳＳＷ＠Ｏ＠＠＠ＳＳＮＳＳＱ＠＠＠ＲＴＮＲＹＰ＠Ｏ＠＠＠ＲＴＮＲＸＷｒｯｬｬ＠｡ｮｧｬ･＠ｴｯ＠､ｎｦ＠ＨﾰＩ＠｛ｸｳｩ｟､ｎｦＮ･Ｏｩ｝＠＠＠ＱＲＮＵＸＰ＠Ｏ＠＠＠ＱＲＮＴＷＴ＠＠＠ＱＷＮＲＰＸ＠Ｏ＠＠＠ＱＷＮＱＷＲｒｯｬｬ＠｡ｮｧｬ･＠｡ｴ＠､ｆｦ＠ＨﾰＩ＠｛ｸｳｩ｟､ｆｦＮ･Ｏｩ｝＠＠＠ＱＱＮＵＹＳ＠Ｏ＠＠＠ＱＱＮＴＷＲ＠＠＠ＱＶＮＰＰＷ＠Ｏ＠＠＠ＱＵＮＹＴＱｔｯｯｴｨ＠ｨ･ｩｧｨｴ＠ＨｭｭＩ＠｛ｨ｝＠＠＠＠＠ＱＵＮＷＴＱ＠＠＠＠＠ＱＵＮＷＴＱｖｩｲｴｵ｡ｬ＠ｧ･｡ｲ＠ｮｯＮ＠ｯｦ＠ｴ･･ｴｨ＠｛ｺｮ｝＠＠＠＠＠ＲＹＮＰＰＰ＠＠＠＠＠ＸＵＮＰＰＰｎｯｲｭ｡ｬ＠ｴｯｯｴｨ＠ｴｨｩ｣ｫｮ･ｳｳ＠｡ｴ＠ｴｩｰ＠｣ｩｲ｣ｬ･＠ＨｭｭＩ＠｛ｳ｡ｮ｝＠＠＠＠＠＠ＴＮＶＰＲ＠＠＠＠＠＠ＵＮＶＹＶ＠ＨｭｭＩ＠｛ｳ｡ｮＮ･Ｏｩ｝＠＠＠＠ＴＮＵＰＴ＠Ｏ＠＠＠＠ＴＮＴＴＴ＠＠＠＠ＵＮＵＲＱ＠Ｏ＠＠＠＠ＵＮＴＳＶｎｯｲｭ｡ｬＭｴｯｯｴｨ＠ｴｨｩ｣ｫｮ･ｳｳ＠ｯｮ＠ｴｩｰ＠ｦｯｲｭ＠｣ｩｲ｣ｬ･＠ＨｭｭＩ＠｛ｳｆ｡ｮ｝＠＠＠＠＠＠ＴＮＶＰＲ＠＠＠＠＠＠ＵＮＶＹＶ＠ＨｭｭＩ＠｛ｳｆ｡ｮＮ･Ｏｩ｝＠＠＠＠ＴＮＵＰＴ＠Ｏ＠＠＠＠ＴＮＴＴＴ＠＠＠＠ＵＮＵＲＱ＠Ｏ＠＠＠＠ＵＮＴＳＶｎｯｲｭ｡ｬ＠ｳｰ｡｣･＠ｷｩ､ｴｨ＠｡ｴ＠ｲｯｯｴ＠｣ｩｲ｣ｬ･＠ＨｭｭＩ＠｛･ｦｮ｝＠＠＠＠＠＠ＰＮＰＰＰ＠＠＠＠＠＠ＵＮＴＱＸ＠ＨｭｭＩ＠｛･ｦｮＮ･Ｏｩ｝＠＠＠＠ＰＮＰＰＰ＠Ｏ＠＠＠＠ＰＮＰＰＰ＠＠＠＠ＵＮＴＶＶ＠Ｏ＠＠＠＠ＵＮＴＸＸｍ｡ｸＮ＠ｳｬｩ､ｩｮｧ＠ｶ･ｬｯ｣ｩｴｹ＠｡ｴ＠ｴｩｰ＠ＨｭＯｳＩ＠｛ｶｧ｡｝＠＠＠＠＠＠ＲＮＸＱＵ＠＠＠＠＠＠ＲＮＰＵＱｓｰ･｣ｩｦｩ｣＠ｳｬｩ､ｩｮｧ＠｡ｴ＠ｴｨ･＠ｴｩｰ＠｛ｺ･ｴ｡｡｝＠＠＠＠＠＠ＰＮＴＸＴ＠＠＠＠＠＠ＰＮＴＸＴｓｰ･｣ｩｦｩ｣＠ｳｬｩ､ｩｮｧ＠｡ｴ＠ｴｨ･＠ｲｯｯｴ＠｛ｺ･ｴ｡ｦ｝＠＠＠＠＠ＭＰＮＹＴＰ＠＠＠＠＠ＭＰＮＹＳＹｍ･｡ｮ＠ｳｰ･｣ｩｦｩ｣＠ｳｬｩ､ｩｮｧ＠｛ｺ･ｴ｡ｭ｝＠＠＠＠＠＠ＰＮＴＸＴｓｬｩ､ｩｮｧ＠ｦ｡｣ｴｯｲ＠ｯｮ＠ｴｩｰ＠｛ｋｧ｡｝＠＠＠＠＠＠ＰＮＲＶＴ＠＠＠＠＠＠ＰＮＱＹＳｓｬｩ､ｩｮｧ＠ｦ｡｣ｴｯｲ＠ｯｮ＠ｲｯｯｴ＠｛ｋｧｦ｝＠＠＠＠＠ＭＰＮＱＹＳ＠＠＠＠＠ＭＰＮＲＶＴｐｩｴ｣ｨ＠ｯｮ＠ｲ･ｦ･ｲ･ｮ｣･＠｣ｩｲ｣ｬ･＠ＨｭｭＩ＠｛ｰｴ｝＠＠＠＠＠ＲＱＮＹＹＱｂ｡ｳ･＠ｰｩｴ｣ｨ＠ＨｭｭＩ＠｛ｰ｢ｴ｝＠＠＠＠＠ＲＰＮＶＶＵｔｲ｡ｮｳｶ･ｲｳ･＠ｰｩｴ｣ｨ＠ｯｮ＠｣ｯｮｴ｡｣ｴＭｰ｡ｴｨ＠ＨｭｭＩ＠｛ｰ･ｴ｝＠＠＠＠＠ＲＰＮＶＶＵｌ･ｮｧｴｨ＠ｯｦ＠ｰ｡ｴｨ＠ｯｦ＠｣ｯｮｴ｡｣ｴ＠ＨｭｭＩ＠｛ｧ｡Ｌ＠･Ｏｩ｝＠＠＠＠＠ＳＴＮＶＴＸ＠Ｈ＠＠＠ＳＴＮＷＳＰ＠Ｏ＠＠＠ＳＴＮＵＴＳＩｌ･ｮｧｴｨ＠ｔＱＭａＬ＠ｔＲＭａ＠ＨｭｭＩ＠｛ｔＱａＬ＠ｔＲａ｝＠＠＠ＲＰＮＸＴＷＨ＠＠＠ＲＰＮＷＶＵＯ＠＠＠ＲＰＮＹＴＱＩ＠＠ＱＱＸＮＵＱＶＨ＠＠ＱＱＸＮＵＱＶＯ＠＠ＱＱＸＮＵＰＳＩｌ･ｮｧｴｨ＠ｔＱＭｂ＠ＨｭｭＩ＠｛ｔＱｂＬ＠ｔＲｂ｝＠＠＠ＳＴＮＸＳＰＨ＠＠＠ＳＴＮＸＳＰＯ＠＠＠ＳＴＮＸＲＰＩ＠＠ＱＰＴＮＵＳＳＨ＠＠ＱＰＴＮＴＵＱＯ＠＠ＱＰＴＮＶＲＵＩｌ･ｮｧｴｨ＠ｔＱＭｃ＠ＨｭｭＩ＠｛ｔＱｃＬ＠ｔＲｃ｝＠＠＠ＳＵＮＴＵＲＨ＠＠＠ＳＵＮＴＳＱＯ＠＠＠ＳＵＮＴＷＳＩ＠＠ＱＰＳＮＹＱＱＨ＠＠ＱＰＳＮＸＵＰＯ＠＠ＱＰＳＮＹＷＲＩｌ･ｮｧｴｨ＠ｔＱＭｄ＠ＨｭｭＩ＠｛ｔＱｄＬ＠ｔＲｄ｝＠＠＠ＴＱＮＵＱＲＨ＠＠＠ＴＱＮＴＳＰＯ＠＠＠ＴＱＮＶＰＶＩ＠＠＠ＹＷＮＸＵＱＨ＠＠＠ＹＷＮＸＵＱＯ＠＠＠ＹＷＮＸＳＸＩ

ＴＯＹ

ｌ･ｮｧｴｨ＠ｔＱＭｅ＠ＨｭｭＩ＠｛ｔＱｅＬ＠ｔＲｅ｝＠＠＠ＵＵＮＴＹＵＨ＠＠＠ＵＵＮＴＹＵＯ＠＠＠ＵＵＮＴＸＵＩ＠＠＠ＸＳＮＸＶＸＨ＠＠＠ＸＳＮＷＸＶＯ＠＠＠ＸＳＮＹＶＰＩｌ･ｮｧｴｨ＠ｔＱＭｔＲ＠ＨｭｭＩ＠｛ｔＱｔＲ｝＠＠＠＠ＱＳＹＮＳＶＳ＠Ｈ＠＠ＱＳＹＮＲＸＱ＠Ｏ＠＠ＱＳＹＮＴＴＵＩｄｩ｡ｭ･ｴ･ｲ＠ｯｦ＠ｳｩｮｧｬ･＠｣ｯｮｴ｡｣ｴ＠ｰｯｩｮｴ＠ｂ＠ＨｭｭＩ＠｛､Ｍｂ｝＠＠ＲＰＳＮＰＷＹＨ＠＠ＲＰＳＮＰＷＹＯ＠＠ＲＰＳＮＰＷＲＩ＠＠ＵＹＶＮＹＲＶＨ＠＠ＵＹＶＮＸＶＹＯ＠＠ＵＹＶＮＹＹＰＩｄｩ｡ｭ･ｴ･ｲ＠ｯｦ＠ｳｩｮｧｬ･＠｣ｯｮｴ｡｣ｴ＠ｰｯｩｮｴ＠ｄ＠ＨｭｭＩ＠｛､Ｍｄ｝＠＠ＲＰＸＮＰＴＲＨ＠＠ＲＰＷＮＹＷＶＯ＠＠ＲＰＸＮＱＱＷＩ＠＠ＵＹＲＮＳＷＸＨ＠＠ＵＹＲＮＳＷＸＯ＠＠ＵＹＲＮＳＶＹＩａ､､･ｮ､ｵｭ＠｣ｯｮｴ｡｣ｴ＠ｲ｡ｴｩｯ＠｛･ｰｳ｝＠＠＠＠ＰＮＹＷＰＨ＠＠＠＠ＰＮＹＷＱＯ＠＠＠＠ＰＮＹＶＸＩ＠＠＠＠ＰＮＷＰＷＨ＠＠＠＠ＰＮＷＱＰＯ＠＠＠＠ＰＮＷＰＳＩｍｩｮｩｭ｡ｬ＠ｬ･ｮｧｴｨ＠ｯｦ＠｣ｯｮｴ｡｣ｴ＠ｬｩｮ･＠ＨｭｭＩ＠｛ｌｭｩｮ｝＠＠＠＠＠ＶＰＮＰＰＰ

ｔｲ｡ｮｳｶ･ｲｳ･＠｣ｯｮｴ｡｣ｴ＠ｲ｡ｴｩｯ＠｛･ｰｳ｟｡｝＠＠＠＠＠＠ＱＮＶＷＷｔｲ｡ｮｳｶ･ｲｳ･＠｣ｯｮｴ｡｣ｴ＠ｲ｡ｴｩｯ＠ｷｩｴｨ＠｡ｬｬｯｷ｡ｮ｣･ｳ＠｛･ｰｳ｟｡Ｎ･ＯｭＯｩ｝＠ＱＮＶＸＱ＠Ｏ＠ＱＮＶＷＶ＠Ｏ＠ＱＮＶＷＲｏｶ･ｲｬ｡ｰ＠ｲ｡ｴｩｯ＠｛･ｰｳ｟｢｝＠＠＠＠＠＠ＰＮＰＰＰｔｯｴ｡ｬ＠｣ｯｮｴ｡｣ｴ＠ｲ｡ｴｩｯ＠｛･ｰｳ｟ｧ｝＠＠＠＠＠＠ＱＮＶＷＷｔｯｴ｡ｬ＠｣ｯｮｴ｡｣ｴ＠ｲ｡ｴｩｯ＠ｷｩｴｨ＠｡ｬｬｯｷ｡ｮ｣･ｳ＠｛･ｰｳ｟ｧＮ･ＯｭＯｩ｝＠ＱＮＶＸＱ＠Ｏ＠ＱＮＶＷＶ＠Ｏ＠ＱＮＶＷＲ

ＲＮ＠ｆａｃｔｏｒｓ＠ｏｆ＠ｇｅｎｅｒａｌ＠ｉｎｆｌｕｅｎｃｅ

＠ＭＭＭＭＭＭＭ＠ｇｅａｒ＠Ｑ＠ＭＭＭＭＭＭＭＭ＠ｇｅａｒ＠Ｒ＠ＭＭｎｯｭｩｮ｡ｬ＠｣ｩｲ｣ｵｭＮ＠ｦｯｲ｣･＠｡ｴ＠ｰｩｴ｣ｨ＠｣ｩｲ｣ｬ･＠ＨｎＩ＠｛ｆｴ｝＠＠＠＠＠ＷＰＵＶＮＱａｸｩ｡ｬ＠ｦｯｲ｣･＠ＨｎＩ＠｛ｆ｡｝＠＠＠＠＠＠＠＠ＰＮＰｒ｡､ｩ｡ｬ＠ｦｯｲ｣･＠ＨｎＩ＠｛ｆｲ｝＠＠＠＠＠ＲＵＶＸＮＲｎｯｲｭ｡ｬ＠ｦｯｲ｣･＠ＨｎＩ＠｛ｆｮｯｲｭ｝＠＠＠＠＠ＷＵＰＹＮＰｎｯｭｩｮ｡ｬ＠｣ｩｲ｣ｵｭｦ･ｲ･ｮｴｩ｡ｬ＠ｦｯｲ｣･＠ｰ･ｲ＠ｭｭ＠ＨｎＯｭｭＩ＠｛ｷ｝＠＠＠＠＠ＱＱＷＮＶＰｏｮｬｹ＠｡ｳ＠ｩｮｦｯｲｭ｡ｴｩｯｮＺ＠ｆｯｲ｣･ｳ＠｡ｴ＠ｯｰ･ｲ｡ｴｩｮｧ＠ｰｩｴ｣ｨ＠｣ｩｲ｣ｬ･Ｚｎｯｭｩｮ｡ｬ＠｣ｩｲ｣ｵｭｦ･ｲ･ｮｴｩ｡ｬ＠ｦｯｲ｣･＠ＨｎＩ＠｛ｆｴｷ｝＠＠＠＠＠ＷＰＳＸＮＵａｸｩ｡ｬ＠ｦｯｲ｣･＠ＨｎＩ＠｛ｆ｡ｷ｝＠＠＠＠＠＠＠＠ＰＮＰｒ｡､ｩ｡ｬ＠ｦｯｲ｣･＠ＨｎＩ＠｛ｆｲｷ｝＠＠＠＠＠ＲＶＱＶＮＲｃｩｲ｣ｵｭｦ･ｲ･ｮｴｩ｡ｬ＠ｳｰ･･､＠ｲ･ｦ･ｲ･ｮ｣･＠｣ｩｲ｣ｬ･＠ＨｭＯｳＩ＠｛ｶ｝＠＠＠＠＠＠ＱＰＮＶＳｃｩｲ｣ｵｭｦ･ｲ･ｮｴｩ｡ｬ＠ｳｰ･･､＠ｯｰ･ｲ｡ｴｩｮｧ＠ｰｩｴ｣ｨ＠｣ｩｲ｣ｬ･＠ＨｭＯｳＩ＠｛ｶＨ､ｷＩ｝＠＠＠＠＠＠ＱＰＮＶＶ

ｒｵｮｮｩｮｧＭｩｮ＠ｶ｡ｬｵ･＠ＨﾵｭＩ＠｛ｹｰ｝＠＠＠＠＠＠＠＠ＰＮＹｒｵｮｮｩｮｧＭｩｮ＠ｶ｡ｬｵ･＠ＨﾵｭＩ＠｛ｹｦ｝＠＠＠＠＠＠＠＠ＱＮＱｃｯｲｲ･｣ｴｩｯｮ＠｣ｯ･ｦｦｩ｣ｩ･ｮｴ＠｛ｃｍ｝＠＠＠＠＠＠ＰＮＸＰＰｇ･｡ｲ＠｢ｯ､ｹ＠｣ｯ･ｦｦｩ｣ｩ･ｮｴ＠｛ｃｒ｝＠＠＠＠＠＠ＱＮＰＰＰｒ･ｦ･ｲ･ｮ｣･＠ｰｲｯｦｩｬ･＠｣ｯ･ｦｦｩ｣ｩ･ｮｴ＠｛ｃｂｓ｝＠＠＠＠＠＠ＰＮＹＷＵｍ｡ｴ･ｲｩ｡ｬ＠｣ｯ･ｦｦｩ｣ｩ･ｮｴ＠｛ｅＯｅｳｴ｝＠＠＠＠＠＠ＱＮＰＰＰｓｩｮｧｵｬ｡ｲ＠ｴｯｯｴｨ＠ｳｴｩｦｦｮ･ｳｳ＠ＨｎＯｭｭＯﾵｭＩ＠｛｣Ｇ｝＠＠＠＠＠ＱＴＮＴＸＴｍ･ｳｨｩｮｧ＠ｳｴｩｦｦｮ･ｳｳ＠ＨｎＯｭｭＯﾵｭＩ＠｛｣ｧ｝＠＠＠＠＠ＲＱＮＸＳＴｒ･､ｵ｣･､＠ｭ｡ｳｳ＠ＨｫｧＯｭｭＩ＠｛ｭｒ･､｝＠＠＠＠ＰＮＱＳＲＶＸｒ･ｳｯｮ｡ｮ｣･＠ｳｰ･･､＠ＨｭｩｮＭＱＩ＠｛ｮｅＱ｝＠＠＠＠＠＠＠ＴＲＲＴｒ･ｳｯｮ｡ｮ｣･＠ｲ｡ｴｩｯ＠ＨＭＩ＠｛ｎ｝＠＠＠＠＠＠ＰＮＲＳＷ＠ｓｵ｢｣ｲｩｴｩ｣｡ｬ＠ｲ｡ｮｧ･ｒｵｮｮｩｮｧＭｩｮ＠ｶ｡ｬｵ･＠ＨﾵｭＩ＠｛ｹ｡｝＠＠＠＠＠＠＠＠ＰＮＹｂ･｡ｲｩｮｧ＠､ｩｳｴ｡ｮ｣･＠ｬ＠ｯｦ＠ｰｩｮｩｯｮ＠ｳｨ｡ｦｴ＠ＨｭｭＩ＠｛ｬ｝＠＠＠＠ＱＲＰＮＰＰＰｄｩｳｴ｡ｮ｣･＠ｳ＠ｯｦ＠ｰｩｮｩｯｮ＠ｳｨ｡ｦｴ＠ＨｭｭＩ＠｛ｳ｝＠＠＠＠＠ＱＲＮＰＰＰｏｵｴｳｩ､･＠､ｩ｡ｭ･ｴ･ｲ＠ｯｦ＠ｰｩｮｩｯｮ＠ｳｨ｡ｦｴ＠ＨｭｭＩ＠｛､ｳｨ｝＠＠＠＠＠ＶＰＮＰＰＰｌｯ｡､＠｡｣｣ｯｲ､ｩｮｧ＠ｴｯ＠ｆｩｧｵｲ･＠ＶＮＸＬ＠ｄｉｎ＠ＳＹＹＰＭＱＺＱＹＸＷ＠｛Ｍ｝＠＠＠＠＠＠＠＠＠＠ＴＨＰＺＶＮＸ｡Ｌ＠ＱＺＶＮＸ｢Ｌ＠ＲＺＶＮＸ｣Ｌ＠ＳＺＶＮＸ､Ｌ＠ＴＺＶＮＸ･Ｉｃｯ･ｦｦｩ｣ｩ･ｮｴ＠ｋＧ＠｡｣｣ｯｲ､ｩｮｧ＠ｴｯ＠ｆｩｧｵｲ･＠ＶＮＸＬ＠ｄｉｎ＠ＳＹＹＰＭＱＺＱＹＸＷ＠｛ｋＧ｝＠＠＠＠＠＠ＭＱＮＰＰｗｩｴｨｯｵｴ＠ｳｵｰｰｯｲｴ＠･ｦｦ･｣ｴｔｯｯｴｨ＠ｴｲ｡｣･＠､･ｶｩ｡ｴｩｯｮ＠Ｈ｡｣ｴｩｶ･Ｉ＠ＨﾵｭＩ＠｛ｆ｢ｹ｝＠＠＠＠＠＠＠ＴＮＲＵｦｲｯｭ＠､･ｦｯｲｭ｡ｴｩｯｮ＠ｯｦ＠ｳｨ｡ｦｴ＠ＨﾵｭＩ＠｛ｦｳｨＪｂＱ｝＠＠＠＠＠＠＠ＲＮＸＲＨｦｳｨ＠ＨﾵｭＩ＠］＠ＲＮＸＲＬ＠ｂＱ］＠ＱＮＰＰＬ＠ｦｈ｢Ｕ＠ＨﾵｭＩ＠］＠ＷＮＰＰＩ＠ｔｯｯｴｨ＠ｷｩｴｨｯｵｴ＠ｴｯｯｴｨ＠ｴｲ｡｣･＠ｭｯ､ｩｦｩ｣｡ｴｩｯｮ＠ｐｯｳｩｴｩｯｮ＠ｯｦ＠ｃｯｮｴ｡｣ｴ＠ｰ｡ｴｴ･ｲｮＺ＠ｦ｡ｶｯｲ｡｢ｬ･ｦｲｯｭ＠ｰｲｯ､ｵ｣ｴｩｯｮ＠ｴｯｬ･ｲ｡ｮ｣･ｳ＠ＨﾵｭＩ＠｛ｦｭ｡ＪｂＲ｝＠＠＠＠＠＠ＱＰＮＰＰＨｂＲ］＠ＱＮＰＰＩ

ＵＯＹ

ｔｯｯｴｨ＠ｴｲ｡｣･＠､･ｶｩ｡ｴｩｯｮＬ＠ｴｨ･ｯｲ･ｴｩ｣｡ｬ＠ＨﾵｭＩ＠｛ｆ｢ｸ｝＠＠＠＠＠＠＠ＵＮＰＰｒｵｮｮｩｮｧＭｩｮ＠ｶ｡ｬｵ･＠ＨﾵｭＩ＠｛ｹ｢｝＠＠＠＠＠＠＠ＰＮＷＵ

ｄｹｮ｡ｭｩ｣＠ｦ｡｣ｴｯｲ＠｛ｋｖ｝＠＠＠＠＠＠ＱＮＱＴＲ

ｆ｡｣･＠ｬｯ｡､＠ｦ｡｣ｴｯｲ＠Ｍ＠ｦｬ｡ｮｫ＠｛ｋｈ｢｝＠＠＠＠＠＠ＱＮＱＳＸ＠Ｍ＠ｔｯｯｴｨ＠ｲｯｯｴ＠｛ｋｆ｢｝＠＠＠＠＠＠ＱＮＱＰＲ＠Ｍ＠ｓ｣ｵｦｦｩｮｧ＠｛ｋｂ｢｝＠＠＠＠＠＠ＱＮＱＳＸ

ｔｲ｡ｮｳｶ･ｲｳ･＠ｬｯ｡､＠ｦ｡｣ｴｯｲ＠Ｍ＠ｦｬ｡ｮｫ＠｛ｋｈ｡｝＠＠＠＠＠＠ＱＮＰＰＶ＠Ｍ＠ｔｯｯｴｨ＠ｲｯｯｴ＠｛ｋｆ｡｝＠＠＠＠＠＠ＱＮＰＰＶ＠Ｍ＠ｓ｣ｵｦｦｩｮｧ＠｛ｋｂ｡｝＠＠＠＠＠＠ＱＮＰＰＶ

ｈ･ｬｩ｣｡ｬ＠ｬｯ｡､＠ｦ｡｣ｴｯｲ＠ｳ｣ｵｦｦｩｮｧ＠｛ｋ｢ｧ｝＠＠＠＠＠＠ＱＮＰＰＰ

ｎｵｭ｢･ｲ＠ｯｦ＠ｬｯ｡､＠｣ｹ｣ｬ･ｳ＠Ｈｩｮ＠ｭｩｯＮＩ＠｛ｎｌ｝＠＠＠ＱＲＰＰＮＰＰＰ＠＠＠＠ＴＰＹＮＴＱＲ

ＳＮ＠ｔｏｏｔｈ＠ｒｏｏｔ＠ｓｔｒｅｎｇｔｈ

ｃ｡ｬ｣ｵｬ｡ｴｩｯｮ＠ｯｦ＠ｔｯｯｴｨ＠ｦｯｲｭ＠｣ｯ･ｦｦｩ｣ｩ･ｮｴｳ＠｡｣｣ｯｲ､ｩｮｧ＠ｭ･ｴｨｯ､Ｚ＠ｂ＠ＭＭＭＭＭＭＭ＠ｇｅａｒ＠Ｑ＠ＭＭＭＭＭＭＭＭ＠ｇｅａｒ＠Ｒ＠ＭＭｃ｡ｬ｣ｵｬ｡ｴ･､＠ｷｩｴｨ＠ｰｲｯｦｩｬ･＠ｳｨｩｦｴ＠｛ｸ｝＠＠＠＠＠ＰＮＲＶＵＳ＠＠＠＠ＭＰＮＱＲＱＱｔｯｯｴｨ＠ｦｯｲｭ＠ｦ｡｣ｴｯｲ＠｛ｙｆ｝＠＠＠＠＠＠＠ＱＮＱＵ＠＠＠＠＠＠＠ＱＮＳＰｓｴｲ･ｳｳ＠｣ｯｲｲ･｣ｴｩｯｮ＠ｦ｡｣ｴｯｲ＠｛ｙｓ｝＠＠＠＠＠＠＠ＲＮＲＲ＠＠＠＠＠＠＠ＲＮＰＷｗｯｲｫｩｮｧ＠｡ｮｧｬ･＠ＨﾰＩ＠｛｡ｬｦｆ･ｮ｝＠＠＠＠＠＠ＲＰＮＶＰ＠＠＠＠＠＠ＱＹＮＵＷｂ･ｮ､ｩｮｧ＠ｭｯｭ･ｮｴ＠｡ｲｭ＠ＨｭｭＩ＠｛ｨｆ｝＠＠＠＠＠＠＠ＶＮＳＲ＠＠＠＠＠＠＠ＷＮＴＶｔｯｯｴｨ＠ｴｨｩ｣ｫｮ･ｳｳ＠｡ｴ＠ｲｯｯｴ＠ＨｭｭＩ＠｛ｳｆｮ｝＠＠＠＠＠＠ＱＵＮＱＷ＠＠＠＠＠＠ＱＵＮＵＳｔｯｯｴｨ＠ｲｯｯｴ＠ｲ｡､ｩｵｳ＠ＨｭｭＩ＠｛ｲｯｆ｝＠＠＠＠＠＠＠ＳＮＳＰ＠＠＠＠＠＠＠ＳＮＵＲＨｨｆＪ＠］＠ＰＮＹＰＲＯ＠ＱＮＰＶＶ＠ｳｆｮＪ＠］＠ＲＮＱＶＷＯ＠ＲＮＲＱＸ＠ｲｯｆＪ＠］＠ＰＮＴＷＲＯ＠ＰＮＵＰＳＩＨ､ｳｆｮ＠ＨｭｭＩ＠］＠ＱＹＱＮＷＵＲＯ＠ＵＷＸＮＶＸＷ＠｡ｬｦｳｆｮＨﾰＩ＠］＠ＳＰＮＰＰＯ＠ＳＰＮＰＰ＠ｱｳ＠］＠ＲＮＲＹＶＯ＠ＲＮＲＰＵＩ

ｃｯｮｴ｡｣ｴ＠ｲ｡ｴｩｯ＠ｦ｡｣ｴｯｲ＠｛ｙ･ｰｳ｝＠＠＠＠＠＠ＱＮＰＰＰｈ･ｬｩｸ＠｡ｮｧｬ･＠ｦ｡｣ｴｯｲ＠｛ｙ｢･ｴ｝＠＠＠＠＠＠ＱＮＰＰＰｅｦｦ･｣ｴｩｶ･＠ｦ｡｣･ｷｩ､ｴｨ＠ＨｭｭＩ＠｛｢･ｦｦ｝＠＠＠＠＠＠ＶＰＮＰＰ＠＠＠＠＠＠ＶＰＮＰＰｎｯｭｩｮ｡ｬ＠ｳｴｲ･ｳｳ＠｡ｴ＠ｴｯｯｴｨ＠ｲｯｯｴ＠ＨｎＯｭｭﾲＩ＠｛ｳｩｧｆＰ｝＠＠＠＠＠＠ＴＲＮＸＱ＠＠＠＠＠＠ＴＵＮＳＰｔｯｯｴｨ＠ｲｯｯｴ＠ｳｴｲ･ｳｳ＠ＨｎＯｭｭﾲＩ＠｛ｳｩｧｆ｝＠＠＠＠＠ＱＳＵＮＳＴ＠＠＠＠＠ＱＴＳＮＲＳ

ｐ･ｲｭｩｳｳｩ｢ｬ･＠｢･ｮ､ｩｮｧ＠ｳｴｲ･ｳｳ＠｡ｴ＠ｲｯｯｴ＠ｯｦ＠ｔ･ｳｴＭｧ･｡ｲｎｯｴ｣ｨ＠ｳ･ｮｳｩｴｩｶｩｴｹ＠ｦ｡｣ｴｯｲ＠｛ｙ､ｲ･ｬｔ｝＠＠＠＠＠＠ＰＮＹＹＸ＠＠＠＠＠＠ＰＮＹＹＷｓｵｲｦ｡｣･＠ｦ｡｣ｴｯｲ＠｛ｙｒｲ･ｬｔ｝＠＠＠＠＠＠ＰＮＹＵＷ＠＠＠＠＠＠ＰＮＹＵＷｳｩｺ･＠ｦ｡｣ｴｯｲ＠Ｈｔｯｯｴｨ＠ｲｯｯｴＩ＠｛ｙｘ｝＠＠＠＠＠＠ＰＮＹＸＰ＠＠＠＠＠＠ＰＮＹＸＰｆｩｮｩｴ･＠ｬｩｦ･＠ｦ｡｣ｴｯｲ＠｛ｙｎｔ｝＠＠＠＠＠＠ＱＮＰＰＰ＠＠＠＠＠＠ＱＮＰＰＰ＠｛ｙ､ｲ･ｬｔＪｙｒｲ･ｬｔＪｙｘＪｙｎｔ｝＠＠＠＠＠＠ＰＮＹＳＶ＠＠＠＠＠＠ＰＮＹＳＵａｬｴ･ｲｮ｡ｴｩｮｧ＠｢･ｮ､ｩｮｧ＠ｦ｡｣ｴｯｲ＠Ｈｭ･｡ｮ＠ｳｴｲ･ｳｳ＠ｩｮｦｬｵ･ｮ｣･＠｣ｯ･ｦｦｩ｣ｩ･ｮｴＩ＠｛ｙｍ｝＠＠＠＠＠＠ＱＮＰＰＰ＠＠＠＠＠＠ＱＮＰＰＰｓｴｲ･ｳｳ＠｣ｯｲｲ･｣ｴｩｯｮ＠ｦ｡｣ｴｯｲ＠｛ｙｳｴ｝＠＠＠＠＠＠＠ＲＮＰＰｙｳｴＪｳｩｧｆｬｩｭ＠ＨｎＯｭｭﾲＩ＠｛ｳｩｧｆｅ｝＠＠＠＠＠ＸＶＰＮＰＰ＠＠＠＠＠ＸＶＰＮＰＰｐ･ｲｭｩｳｳｩ｢ｬ･＠ｴｯｯｴｨ＠ｲｯｯｴ＠ｳｴｲ･ｳｳ＠ＨｎＯｭｭﾲＩ＠｛ｳｩｧｆｐ］ｳｩｧｆｇＯｓｆｭｩｮ｝＠＠＠＠＠ＵＷＴＮＸＳ＠＠＠＠＠ＵＷＴＮＳＱｌｩｭｩｴ＠ｳｴｲ･ｮｧｴｨ＠ｴｯｯｴｨ＠ｲｯｯｴ＠ＨｎＯｭｭﾲＩ＠｛ｳｩｧｆｇ｝＠＠＠＠＠ＸＰＴＮＷＶ＠＠＠＠＠ＸＰＴＮＰＴｒ･ｱｵｩｲ･､＠ｳ｡ｦ･ｴｹ＠｛ｓｆｭｩｮ｝＠＠＠＠＠＠＠ＱＮＴＰ＠＠＠＠＠＠＠ＱＮＴＰｓ｡ｦ･ｴｹ＠ｦｯｲ＠ｔｯｯｴｨ＠ｲｯｯｴ＠ｳｴｲ･ｳｳ＠｛ｓｆ］ｳｩｧｆｇＯｳｩｧｆ｝＠＠＠＠＠＠＠ＵＮＹＵ＠＠＠＠＠＠＠ＵＮＶＱｔｲ｡ｮｳｭｩｴｴ｡｢ｬ･＠ｰｯｷ･ｲ＠ＨｫｗＩ＠｛ｫｗｒ｡ｴｩｮｧ｝＠＠＠＠＠ＳＱＸＮＵＴ＠＠＠＠＠ＳＰＰＮＷＲ

ＴＮ＠ｓａｆｅｔｙ＠ａｇａｉｎｓｔ＠ｐｉｔｔｉｎｇ＠Ｈｔｏｏｔｈ＠ｆｌａｎｋＩ

ＶＯＹ

＠ＭＭＭＭＭＭＭ＠ｇｅａｒ＠Ｑ＠ＭＭＭＭＭＭＭＭ＠ｇｅａｒ＠Ｒ＠ＭＭｚｯｮ･＠ｦ｡｣ｴｯｲ＠｛ｚｈ｝＠＠＠＠＠＠ＲＮＴＶＹｅｬ｡ｳｴｩ｣ｩｴｹ＠｣ｯ･ｦｦｩ｣ｩ･ｮｴ＠Ｈ*ｎＯｭｭＩ＠｛ｚｅ｝＠＠＠＠ＱＸＹＮＸＱＲｃｯｮｴ｡｣ｴ＠ｲ｡ｴｩｯ＠ｦ｡｣ｴｯｲ＠｛ｚ･ｰｳ｝＠＠＠＠＠＠ＰＮＸＸＰｈ･ｬｩｸ＠｡ｮｧｬ･＠ｦ｡｣ｴｯｲ＠｛ｚ｢･ｴ｝＠＠＠＠＠＠ＱＮＰＰＰｅｦｦ･｣ｴｩｶ･＠ｦ｡｣･ｷｩ､ｴｨ＠ＨｭｭＩ＠｛｢･ｦｦ｝＠＠＠＠＠＠ＶＰＮＰＰｎｯｭｩｮ｡ｬ＠｣ｯｮｴ｡｣ｴ＠ｳｴｲ･ｳｳ＠ＨｎＯｭｭﾲＩ＠｛ｳｩｧｈＰ｝＠＠＠＠＠ＳＶＳＮＴＶｃｯｮｴ｡｣ｴ＠ｳｴｲ･ｳｳ＠｡ｴ＠ｯｰ･ｲ｡ｴｩｮｧ＠ｰｩｴ｣ｨ＠｣ｩｲ｣ｬ･＠ＨｎＯｭｭﾲＩ＠｛ｳｩｧｈｷ｝＠＠＠＠＠ＶＵＶＮＹＶｓｩｮｧｬ･＠ｴｯｯｴｨ＠｣ｯｮｴ｡｣ｴ＠ｦ｡｣ｴｯｲ＠｛ｚｂＬｚｄ｝＠＠＠＠＠＠＠ＱＮＰＱ＠＠＠＠＠＠＠ＱＮＰＰｃｯｮｴ｡｣ｴ＠ｳｴｲ･ｳｳ＠ＨｎＯｭｭﾲＩ＠｛ｳｩｧｈｂＬ＠ｳｩｧｈｄ｝＠＠＠＠＠ＶＶＰＮＸＲ＠＠＠＠＠ＶＵＶＮＹＶ

ｌｵ｢ｲｩ｣｡ｴｩｯｮ＠｣ｯ･ｦｦｩ｣ｩ･ｮｴ＠｡ｴ＠ｎｌ＠｛ｚｌ｝＠＠＠＠＠＠ＱＮＰＲＰ＠＠＠＠＠＠ＱＮＰＲＰｓｰ･･､＠｣ｯ･ｦｦｩ｣ｩ･ｮｴ＠｡ｴ＠ｎｌ＠｛ｚｖ｝＠＠＠＠＠＠ＱＮＰＰＲ＠＠＠＠＠＠ＱＮＰＰＲｒｯｵｧｨｮ･ｳｳ＠｣ｯ･ｦｦｩ｣ｩ･ｮｴ＠｡ｴ＠ｎｌ＠｛ｚｒ｝＠＠＠＠＠＠ＰＮＹＹＹ＠＠＠＠＠＠ＰＮＹＹＹｍ｡ｴ･ｲｩ｡ｬ＠ｰ｡ｩｲｩｮｧ＠｣ｯ･ｦｦｩ｣ｩ･ｮｴ＠｡ｴ＠ｎｌ＠｛ｚｗ｝＠＠＠＠＠＠ＱＮＰＰＰ＠＠＠＠＠＠ＱＮＰＰＰｆｩｮｩｴ･＠ｬｩｦ･＠ｦ｡｣ｴｯｲ＠｛ｚｎｔ｝＠＠＠＠＠＠ＱＮＰＰＰ＠＠＠＠＠＠ＱＮＰＰＰ＠｛ｚｌＪｚｖＪｚｒＪｚｎｔ｝＠＠＠＠＠＠ＱＮＰＲＱ＠＠＠＠＠＠ＱＮＰＲＱｓｭ｡ｬｬ＠ｮｯＮ＠ｯｦ＠ｰｩｴｴｩｮｧｳ＠ｰ･ｲｭｩｳｳｩ｢ｬ･Ｚ＠ｮｯｓｩｺ･＠ｦ｡｣ｴｯｲ＠Ｈｦｬ｡ｮｫＩ＠｛ｚｘ｝＠＠＠＠＠＠ＱＮＰＰＰ＠＠＠＠＠＠ＱＮＰＰＰｐ･ｲｭｩｳｳｩ｢ｬ･＠｣ｯｮｴ｡｣ｴ＠ｳｴｲ･ｳｳ＠ＨｎＯｭｭﾲＩ＠｛ｳｩｧｈｐ］ｳｩｧｈｇＯｓｈｭｩｮ｝＠＠＠＠ＱＵＳＱＮＶＶ＠＠＠＠ＱＵＳＱＮＶＶｐｩｴｴｩｮｧ＠ｳｴｲ･ｳｳ＠ｬｩｭｩｴ＠ＨｎＯｭｭﾲＩ＠｛ｳｩｧｈｇ｝＠＠＠＠ＱＵＳＱＮＶＶ＠＠＠＠ＱＵＳＱＮＶＶｒ･ｱｵｩｲ･､＠ｳ｡ｦ･ｴｹ＠｛ｓｈｭｩｮ｝＠＠＠＠＠＠＠ＱＮＰＰ＠＠＠＠＠＠＠ＱＮＰＰｓ｡ｦ･ｴｹ＠ｦ｡｣ｴｯｲ＠ｦｯｲ＠｣ｯｮｴ｡｣ｴ＠ｳｴｲ･ｳｳ＠｡ｴ＠ｯｰ･ｲ｡ｴｩｮｧ＠ｰｩｴ｣ｨ＠｣ｩｲ｣ｬ･＠｛ｓｈｷ｝＠＠＠＠＠＠＠ＲＮＳＳ＠＠＠＠＠＠＠ＲＮＳＳｓ｡ｦ･ｴｹ＠ｦｯｲ＠ｳｴｲ･ｳｳ＠｡ｴ＠ｳｩｮｧｬ･＠ｴｯｯｴｨ＠｣ｯｮｴ｡｣ｴ＠｛ｓｈｂｄ］ｳｩｧｈｇＯｳｩｧｈｂｄ｝＠＠＠＠＠ＲＮＳＲ＠＠＠＠＠＠＠ＲＮＳＳＨｓ｡ｦ･ｴｹ＠ｲ･ｧ｡ｲ､ｩｮｧ＠ｴｲ｡ｮｳｭｩｴｴ｡｢ｬ･＠ｴｯｲｱｵ･Ｉ＠｛ＨｓｈｂｄＩ～Ｒ｝＠＠＠＠＠ＵＮＳＷ＠＠＠＠＠＠＠ＵＮＴＴｔｲ｡ｮｳｭｩｴｴ｡｢ｬ･＠ｰｯｷ･ｲ＠ＨｫｗＩ＠｛ｫｗｒ｡ｴｩｮｧ｝＠＠＠＠＠ＴＰＲＮＹＱ＠＠＠＠＠ＴＰＷＮＶＷ

Ｔ｢Ｎ＠ｍｉｃｒｏｐｉｔｔｉｎｇ＠ａｃｃｏｒｄｉｎｇ＠ｔｏ＠ｉｓｏＯｔｒ＠ＱＵＱＴＴＭＱＺＲＰＱＴ＠

ｃ｡ｬ｣ｵｬ｡ｴｩｯｮ＠､ｩ､＠ｮｯｴ＠ｲｵｮＮ＠Ｈｌｵ｢ｲｩ｣｡ｮｴＺ＠ｌｯ｡､＠ｳｴ｡ｧ･＠ｭｩ｣ｲｯｰｩｴｴｩｮｧ＠ｴ･ｳｴ＠ｩｳ＠ｵｮｫｮｯｷｮＮＩ

ＵＮ＠ｓｔｒｅｎｇｔｈ＠ａｇａｉｎｓｔ＠ｓｃｕｆｆｉｎｇ

ｃ｡ｬ｣ｵｬ｡ｴｩｯｮ＠ｭ･ｴｨｯ､＠｡｣｣ｯｲ､ｩｮｧ＠ｴｯ＠ｄｉｎ＠ＳＹＹＰＺＱＹＸＷ

ｌｵ｢ｲｩ｣｡ｴｩｯｮ＠｣ｯ･ｦｦｩ｣ｩ･ｮｴ＠Ｈｦｯｲ＠ｬｵ｢ｲｩ｣｡ｴｩｯｮ＠ｴｹｰ･Ｉ＠｛ｘｓ｝＠＠＠＠＠＠ＱＮＰＰＰｓ｣ｵｦｦｩｮｧ＠ｴ･ｳｴ＠｡ｮ､＠ｬｯ｡､＠ｳｴ｡ｧ･＠｛ｆｚｇｴ･ｳｴ｝＠ｆｚｇ＠Ｍ＠ｔ･ｳｴ＠ａ＠Ｏ＠ＸＮＳ＠Ｏ＠ＹＰ＠Ｈｉｓｏ＠ＱＴＶＳＵ＠Ｍ＠ＱＩ＠ＱＲｒ･ｬ｡ｴｩｶ･＠ｳｴｲｵ｣ｴｵｲ･＠｣ｯ･ｦｦｩ｣ｩ･ｮｴ＠Ｈｓ｣ｵｦｦｩｮｧＩ＠｛ｘｗｲ･ｬｔ｝＠＠＠＠＠＠ＱＮＰＰＰｔｨ･ｲｭ｡ｬ＠｣ｯｮｴ｡｣ｴ＠ｦ｡｣ｴｯｲ＠ＨｎＯｭｭＯｳ～ＮＵＯｋＩ＠｛ｂｍ｝＠＠＠＠＠ＱＳＮＷＸＰ＠＠＠＠＠ＱＳＮＷＸＰｒ･ｬ･ｶ｡ｮｴ＠ｴｩｰ＠ｲ･ｬｩ･ｦ＠ＨﾵｭＩ＠｛ｃ｡｝＠＠＠＠＠＠＠ＲＮＰＰ＠＠＠＠＠＠＠ＲＮＰＰｏｰｴｩｭ｡ｬ＠ｴｩｰ＠ｲ･ｬｩ･ｦ＠ＨﾵｭＩ＠｛ｃ･ｦｦ｝＠＠＠＠＠＠ＲＰＮＳＰｃ｡＠ｴ｡ｫ･ｮ＠｡ｳ＠ｯｰｴｩｭ｡ｬ＠ｩｮ＠ｴｨ･＠｣｡ｬ｣ｵｬ｡ｴｩｯｮ＠ＨＰ］ｮｯＬ＠Ｑ］ｹ･ｳＩ＠Ｐ＠Ｐｅｦｦ･｣ｴｩｶ･＠ｦ｡｣･ｷｩ､ｴｨ＠ＨｭｭＩ＠｛｢･ｦｦ｝＠＠＠＠＠ＶＰＮＰＰＰａｰｰｬｩ｣｡｢ｬ･＠｣ｩｲ｣ｵｭｦ･ｲ･ｮｴｩ｡ｬ＠ｦｯｲ｣･Ｏｦ｡｣･ｷｩ､ｴｨ＠ＨｎＯｭｭＩ＠｛ｷｂｴ｝＠＠＠＠ＳＸＴＮＲＱＵａｮｧｬ･＠ｦ｡｣ｴｯｲ＠｛ｘ｡ｬｦ｢･ｴ｝＠＠＠＠＠＠ＰＮＹＸＳＨスＱＺ＠ＰＮＹＷＰＬ＠スＲＺ＠ＰＮＷＰＷＩ

ｆｬ｡ｳｨ＠ｴ･ｭｰ･ｲ｡ｴｵｲ･Ｍ｣ｲｩｴ･ｲｩ｡ｔｯｯｴｨ＠ｭ｡ｳｳ＠ｴ･ｭｰ･ｲ｡ｴｵｲ･＠ＨﾰｃＩ＠｛ｴｨ･ｍｂ｝＠＠＠＠＠＠ＷＷＮＶＱｴｨ･ｍｂ＠］＠ｴｨ･ｯｩｬ＠Ｋ＠ｘｓＪＰＮＴＷＪｴｨ･ｦｬ｡ｭ｡ｸ＠｛ｴｨ･ｦｬ｡ｭ｡ｸ｝＠＠＠＠＠＠ＱＶＮＱＸｓ｣ｵｦｦｩｮｧ＠ｴ･ｭｰ･ｲ｡ｴｵｲ･＠ＨﾰｃＩ＠｛ｴｨ･ｓ｝＠＠＠＠＠ＴＰＸＮＵＸｃｯｯｲ､ｩｮ｡ｴ･＠ｧ｡ｭｭ｡＠Ｈｰｯｩｮｴ＠ｯｦ＠ｨｩｧｨ･ｳｴ＠ｴ･ｭｰＮＩ＠｛ｇ｡ｭｭ｡｝＠＠＠＠＠ＭＰＮＴＱＲ

ＷＯＹ

＠｛ｇ｡ｭｭ｡Ｎａ｝］＠ＭＰＮＴＱＲ＠｛ｇ｡ｭｭ｡Ｎｅ｝］＠ＰＮＵＶＵｈｩｧｨ･ｳｴ＠｣ｯｮｴ｡｣ｴ＠ｴ･ｭｰＮ＠ＨﾰｃＩ＠｛ｴｨ･ｂ｝＠＠＠＠＠＠ＹＳＮＷＹｆｬ｡ｳｨ＠ｦ｡｣ｴｯｲ＠ＨﾰｋＪｎ～ＭＮＷＵＪｳ～ＮＵＪｭ～ＭＮＵＪｭｭＩ＠｛ｘｍ｝＠＠＠＠＠ＵＰＮＰＵＸｇ･ｯｭ･ｴｲｹ＠ｦ｡｣ｴｯｲ＠｛ｘｂ｝＠＠＠＠＠＠ＰＮＲＵＷｌｯ｡､＠ｳｨ｡ｲｩｮｧ＠ｦ｡｣ｴｯｲ＠｛ｘｇ｡ｭ｝＠＠＠＠＠＠ＰＮＳＳＳｄｹｮ｡ｭｩ｣＠ｶｩｳ｣ｯｳｩｴｹ＠Ｈｭｐ｡ＪｳＩ＠｛･ｴ｡ｍ｝＠＠＠＠＠＠ＳＱＮＲＰ＠Ｈ＠ＷＰＮＰ＠ﾰｃＩｃｯ･ｦｦｩ｣ｩ･ｮｴ＠ｯｦ＠ｦｲｩ｣ｴｩｯｮ＠｛ｭｹｭ｝＠＠＠＠＠＠ＰＮＰＶＱｒ･ｱｵｩｲ･､＠ｳ｡ｦ･ｴｹ＠｛ｓｂｭｩｮ｝＠＠＠＠＠＠ＲＮＰＰＰｓ｡ｦ･ｴｹ＠ｦ｡｣ｴｯｲ＠ｦｯｲ＠ｳ｣ｵｦｦｩｮｧ＠Ｈｦｬ｡ｳｨ＠ｴ･ｭｰ･ｲ｡ｴｵｲ･Ｉ＠｛ｓｂ｝＠＠＠＠＠ＱＴＮＲＲＹ

ｉｮｴ･ｧｲ｡ｬ＠ｴ･ｭｰ･ｲ｡ｴｵｲ･Ｍ｣ｲｩｴ･ｲｩ｡ｔｯｯｴｨ＠ｭ｡ｳｳ＠ｴ･ｭｰ･ｲ｡ｴｵｲ･＠ＨﾰｃＩ＠｛ｴｨ･ｍｃ＠｝＠＠＠＠＠＠ＷＶＮＱＶｴｨ･ｍｃ＠］＠ｴｨ･ｯｩｬ＠Ｋ＠ｘｓＪＰＮＷＰＪｴｨ･ｦｬ｡ｩｮｴ＠｛ｴｨ･ｦｬ｡ｩｮｴ｝＠＠＠＠＠＠＠ＸＮＸＱｉｮｴ･ｧｲ｡ｬ＠ｳ｣ｵｦｦｩｮｧ＠ｴ･ｭｰ･ｲ｡ｴｵｲ･＠ＨﾰｃＩ＠｛ｴｨ･ｓｩｮｴ｝＠＠＠＠＠ＴＰＸＮＵＸｆｬ｡ｳｨ＠ｦ｡｣ｴｯｲ＠ＨﾰｋＪｎ～ＭＮＷＵＪｳ～ＮＵＪｭ～ＭＮＵＪｭｭＩ＠｛ｘｍ｝＠＠＠＠＠ＵＰＮＰＵＸｃｯｮｴ｡｣ｴ＠ｲ｡ｴｩｯ＠ｦ｡｣ｴｯｲ＠｛ｘ･ｰｳ｝＠＠＠＠＠＠ＰＮＲＳＰｄｹｮ｡ｭｩ｣＠ｶｩｳ｣ｯｳｩｴｹ＠Ｈｭｐ｡ＪｳＩ＠｛･ｴ｡ｏｩｬ｝＠＠＠＠＠＠ＴＱＮＹＰ＠Ｈ＠ＷＰＮＰ＠ﾰｃＩｍ･｡ｮ＠｣ｯ･ｦｦｩ｣ｩ･ｮｴ＠ｯｦ＠ｦｲｩ｣ｴｩｯｮ＠｛ｭｹｭ｝＠＠＠＠＠＠ＰＮＰＴＹｇ･ｯｭ･ｴｲｹ＠ｦ｡｣ｴｯｲ＠｛ｘｂｅ｝＠＠＠＠＠＠ＰＮＲＵＷｍ･ｳｨｩｮｧ＠ｦ｡｣ｴｯｲ＠｛ｘｑ｝＠＠＠＠＠＠ＱＮＰＰＰｔｩｰ＠ｲ･ｬｩ･ｦ＠ｦ｡｣ｴｯｲ＠｛ｘｃ｡｝＠＠＠＠＠＠ＱＮＰＲＷｉｮｴ･ｧｲ｡ｬ＠ｴｯｯｴｨ＠ｦｬ｡ｮｫ＠ｴ･ｭｰ･ｲ｡ｴｵｲ･＠ＨﾰｃＩ＠｛ｴｨ･ｩｮｴ｝＠＠＠＠＠＠ＸＹＮＳＷｒ･ｱｵｩｲ･､＠ｳ｡ｦ･ｴｹ＠｛ｓｓｭｩｮ｝＠＠＠＠＠＠ＱＮＸＰＰｓ｡ｦ･ｴｹ＠ｦ｡｣ｴｯｲ＠ｦｯｲ＠ｳ｣ｵｦｦｩｮｧ＠ＨｩｮｴｧＮＭｴ･ｭｰＮＩ＠｛ｓｓｩｮｴ｝＠＠＠＠＠＠ＴＮＵＷＲｓ｡ｦ･ｴｹ＠ｲ･ｦ･ｲｲｩｮｧ＠ｴｯ＠ｴｲ｡ｮｳｭｩｴｴ｡｢ｬ･＠ｴｯｲｱｵ･＠｛ｓｓｌ｝＠＠＠＠＠ＱＷＮＴＷＸ

ＶＮ＠ｍｅａｓｕｒｅｍｅｎｔｓ＠ｆｏｒ＠ｔｏｏｔｈ＠ｔｈｉｃｋｎｅｓｓ

＠ＭＭＭＭＭＭＭ＠ｇ･｡ｲ＠Ｑ＠ＭＭＭＭＭＭ＠ｇ･｡ｲ＠Ｒ＠ＭＭｔｯｯｴｨ＠ｴｨｩ｣ｫｮ･ｳｳ＠､･ｶｩ｡ｴｩｯｮ＠＠＠＠ｄｉｎ＠ＳＹＶＷ＠｣､ＲＵ＠＠＠＠ｄｉｎ＠ＳＹＶＷ＠｣､ＲＵｔｯｯｴｨ＠ｴｨｩ｣ｫｮ･ｳｳ＠｡ｬｬｯｷ｡ｮ｣･＠Ｈｮｯｲｭ｡ｬ＠ｳ･｣ｴｩｯｮＩ＠ＨｭｭＩ＠｛ａｳＮ･Ｏｩ｝＠ＭＰＮＰＹＵ＠Ｏ＠ＭＰＮＱＴＵ＠ＭＰＮＱＷＵ＠Ｏ＠ＭＰＮＲＵＵ

ｎｵｭ｢･ｲ＠ｯｦ＠ｴ･･ｴｨ＠ｳｰ｡ｮｮ･､＠｛ｫ｝＠＠＠＠＠＠ＴＮＰＰＰ＠＠＠＠＠ＱＰＮＰＰＰｂ｡ｳ･＠ｴ｡ｮｧ･ｮｴ＠ｬ･ｮｧｴｨ＠Ｈｮｯ＠｢｡｣ｫｬ｡ｳｨＩ＠ＨｭｭＩ＠｛ｗｫ｝＠＠＠＠＠ＷＶＮＴＴＱ＠＠＠＠ＲＰＴＮＰＷＰａ｣ｴｵ｡ｬ＠｢｡ｳ･＠ｴ｡ｮｧ･ｮｴ＠ｬ･ｮｧｴｨ＠ＨＧｳｰ｡ｮＧＩ＠ＨｭｭＩ＠｛ｗｫＮ･Ｏｩ｝＠＠ＷＶＮＳＵＲ＠Ｏ＠＠ＷＶＮＳＰＵ＠ＲＰＳＮＹＰＶ＠Ｏ＠ＲＰＳＮＸＳＰ＠ＨｭｭＩ＠｛るｗｫＮ･Ｏｩ｝＠＠ＭＰＮＰＸＹ＠Ｏ＠＠ＭＰＮＱＳＶ＠＠ＭＰＮＱＶＴ＠Ｏ＠＠ＭＰＮＲＴＰｄｩ｡ｭ･ｴ･ｲ＠ｯｦ＠｣ｯｮｴ｡｣ｴ＠ｰｯｩｮｴ＠ＨｭｭＩ＠｛､ｍｗｫＮｭ｝＠＠＠＠ＲＰＵＮＴＶＲ＠＠＠＠ＵＹＵＮＱＲＵ

ｔｨ･ｯｲ･ｴｩ｣｡ｬ＠､ｩ｡ｭ･ｴ･ｲ＠ｯｦ＠｢｡ｬｬＯｰｩｮ＠ＨｭｭＩ＠｛ｄｍ｝＠＠＠＠＠ＱＲＮＵＲＸ＠＠＠＠＠ＱＱＮＷＲＰｅｦｦ･｣ｴｩｶ･＠ｄｩ｡ｭ･ｴ･ｲ＠ｯｦ＠｢｡ｬｬＯｰｩｮ＠ＨｭｭＩ＠｛ｄｍ･ｦｦ｝＠＠＠＠＠ＱＴＮＰＰＰ＠＠＠＠＠ＱＲＮＰＰＰｔｨ･ｯｲＮ＠､ｩｭＮ＠｣･ｮｴｲ･＠ｴｯ＠｢｡ｬｬ＠ＨｭｭＩ＠｛ｍｲｋ｝＠＠＠＠ＱＱＴＮＵＶＷ＠＠＠＠ＳＰＵＮＰＵＹｒ｡､ｩ｡ｬ＠ｯｮ･＠｢｡ｬｬ＠ｭ｡ｳｳ＠ＨｭｭＩ＠｛ｍｲｋＮ･Ｏｩ｝＠ＱＱＴＮＴＷＱ＠Ｏ＠ＱＱＴＮＴＲＰ＠ＳＰＴＮＸＲＷ＠Ｏ＠ＳＰＴＮＷＲＱｄｩ｡ｭ･ｴ･ｲ＠ｯｦ＠｣ｯｮｴ｡｣ｴ＠ｰｯｩｮｴ＠ＨｭｭＩ＠｛､ｍｍｲＮｭ｝＠＠＠＠ＲＰＸＮＸＱＵ＠＠＠＠ＵＹＳＮＴＲＰｄｩ｡ｭ･ｴｲ｡ｬ＠ｭ･｡ｳｵｲ･ｭ･ｮｴ＠ｯｶ･ｲ＠ｴｷｯ＠｢｡ｬｬｳ＠ｷｩｴｨｯｵｴ＠｣ｬ･｡ｲ｡ｮ｣･＠ＨｭｭＩ＠｛ｍ､ｋ｝＠＠＠＠ＲＲＸＮＸＱＹ＠＠＠＠ＶＱＰＮＰＱＷｄｩ｡ｭ･ｴｲ｡ｬ＠ｴｷｯ＠｢｡ｬｬ＠ｭ･｡ｳｵｲ･＠ＨｭｭＩ＠｛ｍ､ｋＮ･Ｏｩ｝＠ＲＲＸＮＶＲＶ＠Ｏ＠ＲＲＸＮＵＲＴ＠ＶＰＹＮＵＵＳ＠Ｏ＠ＶＰＹＮＳＴＰｄｩ｡ｭ･ｴｲ｡ｬ＠ｭ･｡ｳｵｲ･ｭ･ｮｴ＠ｯｶ･ｲ＠ｲｯｬｬｳ＠ｷｩｴｨｯｵｴ＠｣ｬ･｡ｲ｡ｮ｣･＠ＨｭｭＩ＠｛ｍ､ｒ｝＠＠＠＠ＲＲＸＮＸＱＹ＠＠＠＠ＶＱＰＮＰＱＷｍ･｡ｳｵｲ･ｭ･ｮｴ＠ｯｶ･ｲ＠ｰｩｮｳ＠｡｣｣ｯｲ､ｩｮｧ＠ｴｯ＠ｄｉｎ＠ＳＹＶＰ＠ＨｭｭＩ＠｛ｍ､ｒＮ･Ｏｩ｝＠ＲＲＸＮＶＲＶ＠Ｏ＠ＲＲＸＮＵＲＴ＠ＶＰＹＮＵＵＳ＠Ｏ＠ＶＰＹＮＳＴＰｍ･｡ｳｵｲ･ｭ･ｮｴ＠ｯｶ･ｲ＠Ｓ＠ｰｩｮｳ＠Ｈ｡ｸｩ｡ｬＩ＠｡｣｣ｯｲ､ｩｮｧ＠ｴｯ＠ａｇｍａ＠ＲＰＰＲ＠ＨｭｭＩ＠｛､ｫＳａＮ･Ｏｩ｝＠ＲＲＸＮＶＲＶ＠Ｏ＠ＲＲＸＮＵＲＴ＠ＶＰＹＮＵＵＳ＠Ｏ＠ＶＰＹＮＳＴＰｄｩｭ･ｮｳｩｯｮｳ＠ｯｶ･ｲ＠Ｓ＠ｲｯｬｬｳ＠ｷｩｴｨｯｵｴ＠｣ｬ･｡ｲ｡ｮ｣･＠ＨｭｭＩ＠｛ｍ､Ｓｒ｝＠＠＠＠ＲＲＸＮＵＰＴ＠＠＠＠ＶＰＹＮＹＱＵａ｣ｴｵ｡ｬ＠､ｩｭ･ｮｳｩｯｮｳ＠ｯｶ･ｲ＠Ｓ＠ｲｯｬｬｳ＠ＨｭｭＩ＠｛ｍ､ＳｒＮ･Ｏｩ｝＠ＲＲＸＮＳＱＲ＠Ｏ＠ＲＲＸＮＲＱＰ＠ＶＰＹＮＴＵＱ＠Ｏ＠ＶＰＹＮＲＳＸ

ｃｨｯｲ､｡ｬ＠ｴｯｯｴｨ＠ｴｨｩ｣ｫｮ･ｳｳ＠Ｈｮｯ＠｢｡｣ｫｬ｡ｳｨＩ＠ＨｭｭＩ＠｛ｳ｣｝＠＠＠＠＠ＱＲＮＳＴＰ＠＠＠＠＠ＱＰＮＳＷＸａ｣ｴｵ｡ｬ＠｣ｨｯｲ､｡ｬ＠ｴｯｯｴｨ＠ｴｨｩ｣ｫｮ･ｳｳ＠ＨｭｭＩ＠｛ｳ｣Ｎ･Ｏｩ｝＠＠ＱＲＮＲＴＵ＠Ｏ＠＠ＱＲＮＱＹＵ＠＠ＱＰＮＲＰＳ＠Ｏ＠＠ＱＰＮＱＲＳｒ･ｦ･ｲ･ｮ｣･＠｣ｨｯｲ､｡ｬ＠ｨ･ｩｧｨｴ＠ｦｲｯｭ＠､｡Ｎｭ＠ＨｭｭＩ＠｛ｨ｡｝＠＠＠＠＠＠ＹＮＰＳＴ＠＠＠＠＠＠ＶＮＱＸＶｔｯｯｴｨ＠ｴｨｩ｣ｫｮ･ｳｳ＠Ｈａｲ｣Ｉ＠ＨｭｭＩ＠｛ｳｮ｝＠＠＠＠＠ＱＲＮＳＴＸ＠＠＠＠＠ＱＰＮＳＷＸ

ＸＯＹ

＠ＨｭｭＩ＠｛ｳｮＮ･Ｏｩ｝＠＠ＱＲＮＲＵＳ＠Ｏ＠＠ＱＲＮＲＰＳ＠＠ＱＰＮＲＰＳ＠Ｏ＠＠ＱＰＮＱＲＳ

ｂ｡｣ｫｬ｡ｳｨ＠ｦｲ･･＠｣･ｮｴ･ｲ＠､ｩｳｴ｡ｮ｣･＠ＨｭｭＩ＠｛｡ｃｯｮｴｲｯｬＮ･Ｏｩ｝＠ＳＹＹＮＶＳＵ＠Ｏ＠ＳＹＹＮＴＵＸｂ｡｣ｫｬ｡ｳｨ＠ｦｲ･･＠｣･ｮｴ･ｲ＠､ｩｳｴ｡ｮ｣･Ｌ＠｡ｬｬｯｷ｡ｮ｣･ｳ＠ＨｭｭＩ＠｛ｪｴ｡｝＠＠ＭＰＮＳＶＵ＠Ｏ＠＠ＭＰＮＵＴＲ､ｎｦＮｩ＠ｷｩｴｨ＠｡ｃｯｮｴｲｯｬ＠ＨｭｭＩ＠｛､ｎｦＰＮｩ｝＠＠＠＠ＱＹＴＮＶＱＷ＠＠＠＠ＵＸＲＮＸＴＵｒ･ｳ･ｲｶ･＠Ｈ､ｎｦＰＮｩＭ､ｆｦＮ･ＩＯＲ＠ＨｭｭＩ＠｛｣ｆＰＮｩ｝＠＠＠＠＠ＭＰＮＰＰＳ＠＠＠＠＠＠ＱＮＱＵＹｔｩｰ＠｣ｬ･｡ｲ｡ｮ｣･＠｛｣ＰＮｩＨ｡ｃｯｮｴｲｯｬＩ｝＠＠＠＠＠＠ＱＮＴＴＸ＠＠＠＠＠＠ＱＮＳＳＸｃ･ｮｴｲ･＠､ｩｳｴ｡ｮ｣･＠｡ｬｬｯｷ｡ｮ｣･ｳ＠ＨｭｭＩ＠｛ａ｡Ｎ･Ｏｩ｝＠＠＠ＰＮＰＲＹ＠Ｏ＠＠ＭＰＮＰＲＹ

ｃｩｲ｣ｵｭｦ･ｲ･ｮｴｩ｡ｬ＠｢｡｣ｫｬ｡ｳｨ＠ｦｲｯｭ＠ａ｡＠ＨｭｭＩ＠｛ｪｴｷ｟ａ｡Ｎ･Ｏｩ｝＠＠＠ＰＮＰＲＱ＠Ｏ＠＠ＭＰＮＰＲＱｒ｡､ｩ｡ｬ＠｣ｬ･｡ｲ｡ｮ｣･＠ＨｭｭＩ＠｛ｪｲｷ｝＠＠＠ＰＮＵＷＱ＠Ｏ＠＠＠ＰＮＳＳＷｃｩｲ｣ｵｭｦ･ｲ･ｮｴｩ｡ｬ＠｢｡｣ｫｬ｡ｳｨ＠Ｈｴｲ｡ｮｳｶ･ｲｳ･＠ｳ･｣ｴｩｯｮＩ＠ＨｭｭＩ＠｛ｪｴｷ｝＠＠＠ＰＮＴＲＲ＠Ｏ＠＠＠ＰＮＲＴＹｔｯｲｳｩｯｮ｡ｬ＠｡ｮｧｬ･＠ｦｯｲ＠ｦｩｸ･､＠ｧ･｡ｲ＠Ｑ＠ＨﾰＩ＠ＰＮＰＸＱＱ＠Ｏ＠ＰＮＰＴＷＹｎｯｲｭ｡ｬ＠｢｡｣ｫｬ｡ｳｨ＠ＨｭｭＩ＠｛ｪｮｷ｝＠＠＠ＰＮＳＹＷ＠Ｏ＠＠＠ＰＮＲＳＴ

ＷＮ＠ｇｅａｒ＠ａｃｃｕｒａｃｙ

＠ＭＭＭＭＭＭＭ＠ｇｅａｒ＠Ｑ＠ＭＭＭＭＭＭＭＭ＠ｇｅａｒ＠Ｒ＠ＭＭａ｣｣ｯｲ､ｩｮｧ＠ｴｯ＠ｄｉｎ＠ＳＹＶＱＺＱＹＷＸ＠ａ｣｣ｵｲ｡｣ｹ＠ｧｲ｡､･＠｛ｑＭｄｉｎＳＹＶＱ｝＠＠＠＠＠＠＠＠＠＠Ｖ＠＠＠＠＠＠＠＠＠＠Ｖｐｲｯｦｩｬ･＠ｦｯｲｭ＠､･ｶｩ｡ｴｩｯｮ＠ＨﾵｭＩ＠｛ｦｦ｝＠＠＠＠＠＠ＱＴＮＰＰ＠＠＠＠＠＠ＱＴＮＰＰｐｲｯｦｩｬ･＠ｳｬｯｰ･＠､･ｶｩ｡ｴｩｯｮ＠ＨﾵｭＩ＠｛ｦｈ｡｝＠＠＠＠＠＠＠ＹＮＰＰ＠＠＠＠＠＠＠ＹＮＰＰｔｯｴ｡ｬ＠ｰｲｯｦｩｬ･＠､･ｶｩ｡ｴｩｯｮ＠ＨﾵｭＩ＠｛ｆｦ｝＠＠＠＠＠＠ＱＶＮＰＰ＠＠＠＠＠＠ＱＶＮＰＰｈ･ｬｩｸ＠ｦｯｲｭ＠､･ｶｩ｡ｴｩｯｮ＠ＨﾵｭＩ＠｛ｦ｢ｦ｝＠＠＠＠＠＠＠ＸＮＰＰ＠＠＠＠＠＠＠ＸＮＰＰｈ･ｬｩｸ＠ｳｬｯｰ･＠､･ｶｩ｡ｴｩｯｮ＠ＨﾵｭＩ＠｛ｦｈ｢｝＠＠＠＠＠＠ＱＰＮＰＰ＠＠＠＠＠＠ＱＰＮＰＰｔｯｴ｡ｬ＠ｨ･ｬｩｸ＠､･ｶｩ｡ｴｩｯｮ＠ＨﾵｭＩ＠｛ｆ｢｝＠＠＠＠＠＠ＱＳＮＰＰ＠＠＠＠＠＠ＱＳＮＰＰｎｯｲｭ｡ｬ＠｢｡ｳ･＠ｰｩｴ｣ｨ＠､･ｶｩ｡ｴｩｯｮ＠ＨﾵｭＩ＠｛ｦｰ･｝＠＠＠＠＠＠ＱＱＮＰＰ＠＠＠＠＠＠ＱＲＮＰＰｓｩｮｧｬ･＠ｰｩｴ｣ｨ＠､･ｶｩ｡ｴｩｯｮ＠ＨﾵｭＩ＠｛ｦｰ｝＠＠＠＠＠＠ＱＱＮＰＰ＠＠＠＠＠＠ＱＲＮＰＰａ､ｪ｡｣･ｮｴ＠ｰｩｴ｣ｨ＠､ｩｦｦ･ｲ･ｮ｣･＠ＨﾵｭＩ＠｛ｦｵ｝＠＠＠＠＠＠ＱＳＮＰＰ＠＠＠＠＠＠ＱＵＮＰＰｔｯｴ｡ｬ＠｣ｵｭｵｬ｡ｴｩｶ･＠ｰｩｴ｣ｨ＠､･ｶｩ｡ｴｩｯｮ＠ＨﾵｭＩ＠｛ｆｰ｝＠＠＠＠＠＠ＳＷＮＰＰ＠＠＠＠＠＠ＴＸＮＰＰｓ･｣ｴｯｲ＠ｰｩｴ｣ｨ＠､･ｶｩ｡ｴｩｯｮ＠ｯｶ･ｲ＠ｺＯＸ＠ｰｩｴ｣ｨ･ｳ＠ＨﾵｭＩ＠｛ｆｰｺＯＸ｝＠＠＠＠＠＠ＲＳＮＰＰ＠＠＠＠＠＠ＳＰＮＰＰｒｵｮｯｵｴ＠ＨﾵｭＩ＠｛ｆｲ｝＠＠＠＠＠＠ＲＸＮＰＰ＠＠＠＠＠＠ＳＵＮＰＰｔｯｯｴｨ＠ｔｨｩ｣ｫｮ･ｳｳ＠ｖ｡ｲｩ｡ｴｩｯｮ＠ＨﾵｭＩ＠｛ｒｳ｝＠＠＠＠＠＠ＱＶＮＰＰ＠＠＠＠＠＠ＲＱＮＰＰｓｩｮｧｬ･＠ｦｬ｡ｮｫ＠｣ｯｭｰｯｳｩｴ･Ｌ＠ｴｯｴ｡ｬ＠ＨﾵｭＩ＠｛ｆｩＧ｝＠＠＠＠＠＠ＴＳＮＰＰ＠＠＠＠＠＠ＵＱＮＰＰｓｩｮｧｬ･＠ｦｬ｡ｮｫ＠｣ｯｭｰｯｳｩｴ･Ｌ＠ｴｯｯｴｨＭｴｯＭｴｯｯｴｨ＠ＨﾵｭＩ＠｛ｦｩＧ｝＠＠＠＠＠＠ＱＹＮＰＰ＠＠＠＠＠＠ＲＰＮＰＰｒ｡､ｩ｡ｬ＠｣ｯｭｰｯｳｩｴ･Ｌ＠ｴｯｴ｡ｬ＠ＨﾵｭＩ＠｛ｆｩＢ｝＠＠＠＠＠＠ＳＱＮＰＰ＠＠＠＠＠＠ＳＸＮＰＰｒ｡､ｩ｡ｬ＠｣ｯｭｰｯｳｩｴ･Ｌ＠ｴｯｯｴｨＭｴｯＭｴｯｯｴｨ＠ＨﾵｭＩ＠｛ｦｩＢ｝＠＠＠＠＠＠ＱＴＮＰＰ＠＠＠＠＠＠ＱＷＮＰＰ

ａｸｩｳ＠｡ｬｩｧｮｭ･ｮｴ＠ｴｯｬ･ｲ｡ｮ｣･ｳ＠Ｈｲ･｣ｯｭｭ･ｮ､｡ｴｩｯｮ＠｡｣｣Ｎ＠ｉｓｏ＠ｔｒ＠ＱＰＰＶＴＺＱＹＹＲＬ＠ｑｵ｡ｬｩｴｹ＠＠ＶＩｍ｡ｸｩｭｵｭ＠ｶ｡ｬｵ･＠ｦｯｲ＠､･ｶｩ｡ｴｩｯｮ＠･ｲｲｯｲ＠ｯｦ＠｡ｸｩｳ＠ＨﾵｭＩ＠｛ｦｓｩｧ｢･ｴ｝＠＠＠＠＠＠ＱＷＮＰＰ＠Ｈｆ｢］＠ＱＷＮＰＰＩｍ｡ｸｩｭｵｭ＠ｶ｡ｬｵ･＠ｦｯｲ＠ｩｮ｣ｬｩｮ｡ｴｩｯｮ＠･ｲｲｯｲ＠ｯｦ＠｡ｸ･ｳ＠ＨﾵｭＩ＠｛ｦｓｩｧ､･ｬ｝＠＠＠＠＠＠ＳＴＮＰＰ

ＸＮ＠ａｄｄｉｔｉｏｎａｌ＠ｄａｔａ

ｍ｡ｳｳ＠Ｍ＠｣｡ｬ｣ｵｬ｡ｴ･､＠ｷｩｴｨ＠､｡＠ＨｫｧＩ＠｛ｍ｡ｳｳ｝＠＠＠＠＠ＱＷＮＹＷＲ＠＠＠＠ＱＳＶＮＰＷＸｔｯｴ｡ｬ＠ｭ｡ｳｳ＠ＨｫｧＩ＠｛ｍ｡ｳｳ｝＠＠＠＠ＱＵＴＮＰＵＰ＠＠＠ｍｯｭ･ｮｴ＠ｯｦ＠ｩｮ･ｲｴｩ｡＠Ｈｓｹｳｴ･ｭ＠ｲ･ｦ･ｲ･ｮ｣･､＠ｴｯ＠ｷｨ･･ｬ＠ＱＩＺ＠｣｡ｬ｣ｵｬ｡ｴｩｯｮ＠ｷｩｴｨｯｵｴ＠｣ｯｮｳｩ､･ｲ｡ｴｩｯｮ＠ｯｦ＠ｴｨ･＠･ｸ｡｣ｴ＠ｴｯｯｴｨ＠ｳｨ｡ｰ･ｳｩｮｧｬ･＠ｧ･｡ｲｳ＠ＨＨ､｡Ｋ､ｦＩＯＲＮＮＮ､ｩＩ＠ＨｫｧＪｭﾲＩ＠｛ｔｲ｡･ｧｨｍｯｭ｝＠＠＠＠ＰＮＰＸＱＱＲ＠＠＠＠ＵＮＶＳＶＲＳｓｹｳｴ･ｭ＠ＨＨ､｡Ｋ､ｦＩＯＲＮＮＮ､ｩＩ＠ＨｫｧＪｭﾲＩ＠｛ｔｲ｡･ｧｨｍｯｭ｝＠＠＠＠ＰＮＷＳＷＱＹｔｯｲｳｩｯｮ｡ｬ＠ｳｴｩｦｦｮ･ｳｳ＠ＨｍｎｭＯｲ｡､Ｉ＠｛｣ｲ｝＠＠＠＠＠＠＠ＱＱＮＹ＠＠＠＠＠＠ＱＰＲＮＴｍ･｡ｮ＠｣ｯ･ｦｦＮ＠ｯｦ＠ｦｲｩ｣ｴｩｯｮ＠Ｈ｡｣｣Ｎ＠ｎｩ･ｭ｡ｮｮＩ＠｛ｭｵｭ｝＠＠＠＠＠＠ＰＮＰＳＸｗ･｡ｲ＠ｳｬｩ､ｩｮｧ＠｣ｯ･ｦＮ＠｢ｹ＠ｎｩ･ｭ｡ｮｮ＠｛ｺ･ｴｷ｝＠＠＠＠＠＠ＰＮＸＱＲｇ･｡ｲ＠ｰｯｷ･ｲ＠ｬｯｳｳ＠ＨｫｗＩ＠｛ｐｖｚ｝＠＠＠＠＠＠ＰＮＳＱＳＨｍ･ｳｨｩｮｧ＠･ｦｦｩ｣ｩ･ｮ｣ｹ＠ＨＥＩ＠｛･ｴ｡ｺ｝＠＠＠＠＠ＹＹＮＵＸＲＩ

ＹＯＹ

ＹＮ＠ｄｅｔｅｒｍｉｎａｔｉｏｎ＠ｏｆ＠ｔｏｏｔｈ＠ｆｏｒｍ

ｄ｡ｴ｡＠ｦｯｲ＠ｴｨ･＠ｴｯｯｴｨ＠ｦｯｲｭ＠｣｡ｬ｣ｵｬ｡ｴｩｯｮ＠Ｚｄ｡ｴ｡＠ｮｯｴ＠｡ｶ｡ｩｬ｡｢ｬ･Ｎ

ＱＰＮ＠ｓｅｒｖｉｃｅ＠ｌｉｆｅＬ＠ｄａｍａｇｅ

ｒ･ｱｵｩｲ･､＠ｳ｡ｦ･ｴｹ＠ｦｯｲ＠ｴｯｯｴｨ＠ｲｯｯｴ＠｛ｓｆｭｩｮ｝＠＠＠＠＠＠＠ＱＮＴＰｒ･ｱｵｩｲ･､＠ｳ｡ｦ･ｴｹ＠ｦｯｲ＠ｴｯｯｴｨ＠ｦｬ｡ｮｫ＠｛ｓｈｭｩｮ｝＠＠＠＠＠＠＠ＱＮＰＰ

ｓ･ｲｶｩ｣･＠ｬｩｦ･＠Ｈ｣｡ｬ｣ｵｬ｡ｴ･､＠ｷｩｴｨ＠ｲ･ｱｵｩｲ･､＠ｳ｡ｦ･ｴｩ･ｳＩＺｓｹｳｴ･ｭ＠ｳ･ｲｶｩ｣･＠ｬｩｦ･＠ＨｨＩ＠｛ｈ｡ｴｴ｝＠＾＠＠＠＠ＱＰＰＰＰＰＰ

ｔｯｯｴｨ＠ｲｯｯｴ＠ｳ･ｲｶｩ｣･＠ｬｩｦ･＠ＨｨＩ＠｛ｈｆ｡ｴｴ｝＠＠＠＠＠Ｑ･ＫＰＰＶ＠＠＠＠＠Ｑ･ＫＰＰＶｔｯｯｴｨ＠ｦｬ｡ｮｫ＠ｳ･ｲｶｩ｣･＠ｬｩｦ･＠ＨｨＩ＠｛ｈｈ｡ｴｴ｝＠＠＠＠＠Ｑ･ＫＰＰＶ＠＠＠＠＠Ｑ･ＫＰＰＶｎｯｴ･Ｚ＠ｔｨ･＠･ｮｴｲｹ＠Ｑ･ＫＰＰＶ＠ｨ＠ｭ･｡ｮｳ＠ｴｨ｡ｴ＠ｴｨ･＠ｓ･ｲｶｩ｣･＠ｬｩｦ･＠＾＠ＱＬＰＰＰＬＰＰＰ＠ｨＮ

ｄ｡ｭ｡ｧ･＠｣｡ｬ｣ｵｬ｡ｴ･､＠ｯｮ＠ｴｨ･＠｢｡ｳｩｳ＠ｯｦ＠ｴｨ･＠ｲ･ｱｵｩｲ･､＠ｳ･ｲｶｩ｣･＠ｬｩｦ･＠｛ｈ｝＠Ｈ＠ＲＰＰＰＰＮＰ＠ｨＩ＠ｆＱＥ＠ｆＲＥ＠ｈＱＥ＠ｈＲＥ＠＠＠ＰＮＰＰ＠＠＠ＰＮＰＰ＠＠＠ＰＮＰＰ＠＠＠ＰＮＰＰ

ｒｅｍａｒｋｓＺＭ＠ｓｰ･｣ｩｦｩ｣｡ｴｩｯｮｳ＠ｷｩｴｨ＠｛Ｎ･Ｏｩ｝＠ｩｭｰｬｹＺ＠ｍ｡ｸｩｭｵｭ＠｛･｝＠｡ｮ､＠ｍｩｮｩｭ｡ｬ＠ｶ｡ｬｵ･＠｛ｩ｝＠ｷｩｴｨ＠｣ｯｮｳｩ､･ｲ｡ｴｩｯｮ＠ｯｦ＠｡ｬｬ＠ｴｯｬ･ｲ｡ｮ｣･ｳ＠ｓｰ･｣ｩｦｩ｣｡ｴｩｯｮｳ＠ｷｩｴｨ＠｛Ｎｭ｝＠ｩｭｰｬｹＺ＠ｍ･｡ｮ＠ｶ｡ｬｵ･＠ｷｩｴｨｩｮ＠ｴｯｬ･ｲ｡ｮ｣･Ｍ＠ｆｯｲ＠ｴｨ･＠｢｡｣ｫｬ｡ｳｨ＠ｴｯｬ･ｲ｡ｮ｣･Ｌ＠ｴｨ･＠｣･ｮｴ･ｲ＠､ｩｳｴ｡ｮ｣･＠ｴｯｬ･ｲ｡ｮ｣･ｳ＠｡ｮ､＠ｴｨ･＠ｴｯｯｴｨ＠ｴｨｩ｣ｫｮ･ｳｳ､･ｶｩ｡ｴｩｯｮ＠｡ｲ･＠ｴ｡ｫ･ｮ＠ｩｮｴｯ＠｡｣｣ｯｵｮｴＮ＠ｓｨｯｷｮ＠ｩｳ＠ｴｨ･＠ｭ｡ｸｩｭ｡ｬ＠｡ｮ､＠ｴｨ･＠ｭｩｮｩｭ｡ｬ＠｢｡｣ｫｬ｡ｳｨ＠｣ｯｲｲ･ｳｰｯｮ､ｩｮｧ＠ｴｨ･＠ｬ｡ｲｧ･ｳｴ＠ｲ･ｳｰＮ＠ｴｨ･＠ｳｭ｡ｬｬ･ｳｴ＠｡ｬｬｯｷ｡ｮ｣･ｳ＠ｔｨ･＠｣｡ｬ｣ｵｬ｡ｴｩｯｮ＠ｩｳ＠､ｯｮ･＠ｦｯｲ＠ｴｨ･＠ｏｰ･ｲ｡ｴｩｮｧ＠ｰｩｴ｣ｨ＠｣ｩｲ｣ｬ･ＮＮＭ＠ｄ･ｴ｡ｩｬｳ＠ｯｦ＠｣｡ｬ｣ｵｬ｡ｴｩｯｮ＠ｭ･ｴｨｯ､Ｚ＠｣ｧ＠｡｣｣ｯｲ､ｩｮｧ＠ｴｯ＠ｭ･ｴｨｯ､＠ｂ＠ｋｖ＠｡｣｣ｯｲ､ｩｮｧ＠ｴｯ＠ｭ･ｴｨｯ､＠ｂ＠ｋｈ｢Ｌ＠ｋｆ｢＠｡｣｣ｯｲ､ｩｮｧ＠ｭ･ｴｨｯ､＠ｃ＠ｋｈ｡Ｌ＠ｋｆ｡＠｡｣｣ｯｲ､ｩｮｧ＠ｴｯ＠ｭ･ｴｨｯ､＠ｂ＠ｅｮ､＠ｯｦ＠ｒ･ｰｯｲｴ＠ｬｩｮ･ｳＺ＠＠＠＠＠＠＠＠＠＠＠＠ＴＹＴ＠

PTÍLOHA č. 2

Návrh a pevnostní kontrola druhého soukolí

ＱＯＹ

＠＠ｋｉｓｓｳｯｦｴ＠ｒ･ｬ･｡ｳ･＠＠＠ＰＳＯＲＰＱＶ＠ｆ＠ｋｉｓｓｳｯｦｴ＠｡｣｡､･ｭｩ｣＠ｬｩ｣･ｮｳ･＠ｦｯｲ＠ｕｮｩ＠ｐｩｬｳ･ｮ＠＠ｆｩｬ･＠ｎ｡ｭ･＠Ｚ＠＠＠＠＠＠＠＠＠＠ｳｯｵｫｯｬｩＲＭｩ｣ＶＬＳＭ｢ＸＰｃｨ｡ｮｧ･､＠｢ｹＺ＠＠＠＠＠＠＠＠＠＠＠ｨｯｦｲｩ｣ｨｰ＠ｯｮＺ＠ＲＱＮＰＲＮＲＰＱＸ＠｡ｴＺ＠ＱＰＺＲＷＺＵＶ＠

ｃａｌｃｕｌａｔｉｏｎ＠ｏｆ＠ａ＠ｃｙｌｉｎｄｒｉｃａｌ＠ｓｐｕｒ＠ｇｅａｒ＠ｐａｉｒ

ｄｲ｡ｷｩｮｧ＠ｯｲ＠｡ｲｴｩ｣ｬ･＠ｮｵｭ｢･ｲＺｇ･｡ｲ＠ＱＺ＠ＰＮＰＰＰＮＰｇ･｡ｲ＠ＲＺ＠ＰＮＰＰＰＮＰ

ｃ｡ｬ｣ｵｬ｡ｴｩｯｮ＠ｭ･ｴｨｯ､＠ｄｉｎ＠ＳＹＹＰＺＱＹＸＷ＠ｍ･ｴｨｯ､＠ｂ

＠ＭＭＭＭＭＭＭ＠ｇｅａｒ＠Ｑ＠ＭＭＭＭＭＭＭＭ＠ｇｅａｒ＠Ｒ＠ＭＭ

ｐｯｷ･ｲ＠ＨｫｗＩ＠｛ｐ｝＠＠＠＠＠ＷＵＮＰＰＰｓｰ･･､＠ＨＱＯｭｩｮＩ＠｛ｮ｝＠＠＠＠＠＠ＳＴＱＮＲ＠＠＠＠＠＠ＱＶＱＮＲｔｯｲｱｵ･＠ＨｎｭＩ＠｛ｔ｝＠＠＠＠＠ＲＰＹＹＮＲ＠＠＠＠＠ＴＴＴＲＮＵａｰｰｬｩ｣｡ｴｩｯｮ＠ｦ｡｣ｴｯｲ＠｛ｋａ｝＠＠＠＠＠＠＠ＲＮＵＰｒ･ｱｵｩｲ･､＠ｳ･ｲｶｩ｣･＠ｬｩｦ･＠ＨｨＩ＠｛ｈ｝＠＠＠ＲＰＰＰＰＮＰＰｇ･｡ｲ＠､ｲｩｶｩｮｧ＠ＨＫＩ＠Ｏ＠､ｲｩｶ･ｮ＠ＨＭＩ＠Ｋ＠Ｍｗｯｲｫｩｮｧ＠ｦｬ｡ｮｫ＠ｧ･｡ｲ＠ＱＺ＠ｒｩｧｨｴ＠ｦｬ｡ｮｫ

ＱＮ＠ｔｏｏｔｈ＠ｇｅｏｍｅｔｒｙ＠ａｎｄ＠ｍａｔｅｒｉａｌ

＠Ｈｧ･ｯｭ･ｴｲｹ＠｣｡ｬ｣ｵｬ｡ｴｩｯｮ＠｡｣｣ｯｲ､ｩｮｧ＠ｴｯ＠ｉｓｏ＠ＲＱＷＷＱＺＲＰＰＷＬ＠ｄｉｎ＠ｉｓｏ＠ＲＱＷＷＱＩ＠ＭＭＭＭＭＭＭ＠ｇｅａｒ＠Ｑ＠ＭＭＭＭＭＭＭＭ＠ｇｅａｒ＠Ｒ＠ＭＭｃ･ｮｴ･ｲ＠､ｩｳｴ｡ｮ｣･＠ＨｭｭＩ＠｛｡｝＠＠＠＠ＴＰＰＮＰＰＰｃ･ｮｴｲ･＠､ｩｳｴ｡ｮ｣･＠ｴｯｬ･ｲ｡ｮ｣･＠＠ｉｓｏ＠ＲＸＶＺＲＰＱＰ＠ｍ･｡ｳｵｲ･＠ｪｳＷｎｯｲｭ｡ｬ＠ｭｯ､ｵｬ･＠ＨｭｭＩ＠｛ｭｮ｝＠＠＠＠＠ＶＮＰＰＰＰｐｲ･ｳｳｵｲ･＠｡ｮｧｬ･＠｡ｴ＠ｮｯｲｭ｡ｬ＠ｳ･｣ｴｩｯｮ＠ＨﾰＩ＠｛｡ｬｦｮ｝＠＠＠＠ＲＰＮＰＰＰＰｈ･ｬｩｸ＠｡ｮｧｬ･＠｡ｴ＠ｲ･ｦ･ｲ･ｮ｣･＠｣ｩｲ｣ｬ･＠ＨﾰＩ＠｛｢･ｴ｡｝＠＠＠＠＠ＰＮＰＰＰＰｎｵｭ｢･ｲ＠ｯｦ＠ｴ･･ｴｨ＠｛ｺ｝＠＠＠＠＠＠＠＠＠ＴＳ＠＠＠＠＠＠＠＠＠ＹＱｆ｡｣･ｷｩ､ｴｨ＠ＨｭｭＩ＠｛｢｝＠＠＠＠＠＠ＸＰＮＰＰ＠＠＠＠＠＠ＸＰＮＰＰｈ｡ｮ､＠ｯｦ＠ｧ･｡ｲ＠ｓｰｵｲ＠ｧ･｡ｲａ｣｣ｵｲ｡｣ｹ＠ｧｲ｡､･＠｛ｑＭｄｉｎ＠ＳＹＶＱＺＱＹＷＸ｝＠＠＠＠＠＠Ｖ＠＠＠＠＠＠Ｖｉｮｮ･ｲ＠､ｩ｡ｭ･ｴ･ｲ＠ＨｭｭＩ＠｛､ｩ｝＠＠＠＠＠＠＠ＰＮＰＰ＠＠＠＠＠＠＠ＰＮＰＰｉｮｮ･ｲ＠､ｩ｡ｭ･ｴ･ｲ＠ｯｦ＠ｧ･｡ｲ＠ｲｩｭ＠ＨｭｭＩ＠｛､｢ｩ｝＠＠＠＠＠＠＠ＰＮＰＰ＠＠＠＠＠＠＠ＰＮＰＰ

ｍ｡ｴ･ｲｩ｡ｬｇ･｡ｲ＠＠ＱＺ＠ＱＸｃｲｎｩｍｯＷＭＶＬ＠ｃ｡ｳ･Ｍ｣｡ｲ｢ｵｲｩｺ･､＠ｳｴ･･ｬＬ＠｣｡ｳ･Ｍｨ｡ｲ､･ｮ･､＠ｉｓｏ＠ＶＳＳＶＭＵ＠ｆｩｧｵｲ･＠ＹＯＱＰ＠ＨｍｑＩＬ＠｣ｯｲ･＠ｳｴｲ･ｮｧｴｨ＠＾］ＲＵｈｒｃ＠ｊｯｭｩｮｹ＠ｊ］ＱＲｭｭ＼ｈｒｃＲＸｇ･｡ｲ＠＠ＲＺ＠ＱＸｃｲｎｩｍｯＷＭＶＬ＠ｃ｡ｳ･Ｍ｣｡ｲ｢ｵｲｩｺ･､＠ｳｴ･･ｬＬ＠｣｡ｳ･Ｍｨ｡ｲ､･ｮ･､＠ｉｓｏ＠ＶＳＳＶＭＵ＠ｆｩｧｵｲ･＠ＹＯＱＰ＠ＨｍｑＩＬ＠｣ｯｲ･＠ｳｴｲ･ｮｧｴｨ＠＾］ＲＵｈｒｃ＠ｊｯｭｩｮｹ＠ｊ］ＱＲｭｭ＼ｈｒｃＲＸ＠ＭＭＭＭＭＭＭ＠ｇｅａｒ＠Ｑ＠ＭＭＭＭＭＭＭＭ＠ｇｅａｒ＠Ｒ＠ＭＭｓｵｲｦ｡｣･＠ｨ｡ｲ､ｮ･ｳｳ＠＠＠＠＠＠＠＠＠＠＠＠＠＠＠ｈｒｃ＠ＶＱ＠＠＠＠＠＠＠＠＠＠＠＠＠＠＠ｈｒｃ＠ＶＱｆ｡ｴｩｧｵ･＠ｳｴｲ･ｮｧｴｨＮ＠ｴｯｯｴｨ＠ｲｯｯｴ＠ｳｴｲ･ｳｳ＠ＨｎＯｭｭﾲＩ＠｛デｆｬｩｭ｝＠＠＠＠＠ＴＳＰＮＰＰ＠＠＠＠＠ＴＳＰＮＰＰｆ｡ｴｩｧｵ･＠ｳｴｲ･ｮｧｴｨ＠ｦｯｲ＠ｈ･ｲｴｺｩ｡ｮ＠ｰｲ･ｳｳｵｲ･＠ＨｎＯｭｭﾲＩ＠｛デｈｬｩｭ｝＠＠＠＠ＱＵＰＰＮＰＰ＠＠＠＠ＱＵＰＰＮＰＰｔ･ｮｳｩｬ･＠ｳｴｲ･ｮｧｴｨ＠ＨｎＯｭｭﾲＩ＠｛デｂ｝＠＠＠＠ＱＲＰＰＮＰＰ＠＠＠＠ＱＲＰＰＮＰＰｙｩ･ｬ､＠ｰｯｩｮｴ＠ＨｎＯｭｭﾲＩ＠｛デｓ｝＠＠＠＠＠ＸＵＰＮＰＰ＠＠＠＠＠ＸＵＰＮＰＰｙｯｵｮｧＧｳ＠ｭｯ､ｵｬｵｳ＠ＨｎＯｭｭﾲＩ＠｛ｅ｝＠＠＠＠＠ＲＰＶＰＰＰ＠＠＠＠＠ＲＰＶＰＰＰｐｯｩｳｳｯｮＧｳ＠ｲ｡ｴｩｯ＠｛チ｝＠＠＠＠＠＠ＰＮＳＰＰ＠＠＠＠＠＠ＰＮＳＰＰｒｯｵｧｨｮ･ｳｳ＠｡ｶ･ｲ｡ｧ･＠ｶ｡ｬｵ･＠ｄｓＬ＠ｦｬ｡ｮｫ＠ＨﾵｭＩ＠｛ｒａｈ｝＠＠＠＠＠＠＠ＰＮＶＰ＠＠＠＠＠＠＠ＰＮＶＰｒｯｵｧｨｮ･ｳｳ＠｡ｶ･ｲ｡ｧ･＠ｶ｡ｬｵ･＠ｄｓＬ＠ｲｯｯｴ＠ＨﾵｭＩ＠｛ｒａｆ｝＠＠＠＠＠＠＠ＳＮＰＰ＠＠＠＠＠＠＠ＳＮＰＰｍ･｡ｮ＠ｲｯｵｧｨｮ･ｳｳ＠ｨ･ｩｧｨｴＬ＠ｒｺＬ＠ｦｬ｡ｮｫ＠ＨﾵｭＩ＠｛ｒｚｈ｝＠＠＠＠＠＠＠ＴＮＸＰ＠＠＠＠＠＠＠ＴＮＸＰ

ＲＯＹ

ｍ･｡ｮ＠ｲｯｵｧｨｮ･ｳｳ＠ｨ･ｩｧｨｴＬ＠ｒｺＬ＠ｲｯｯｴ＠ＨﾵｭＩ＠｛ｒｚｆ｝＠＠＠＠＠＠ＲＰＮＰＰ＠＠＠＠＠＠ＲＰＮＰＰ

ｇ･｡ｲ＠ｲ･ｦ･ｲ･ｮ｣･＠ｰｲｯｦｩｬ･＠Ｑ＠Ｚｒ･ｦ･ｲ･ｮ｣･＠ｰｲｯｦｩｬ･＠ＱＮＲＵ＠Ｏ＠ＰＮＳＸ＠Ｏ＠ＱＮＰ＠ｉｓｏ＠ＵＳＮＲＺＱＹＹＷ＠ｐｲｯｦｩｬ＠ａｄ･､･ｮ､ｵｭ＠｣ｯ･ｦｦｩ｣ｩ･ｮｴ＠｛ｨｦｐＪ｝＠＠＠＠＠＠ＱＮＲＵＰｒｯｯｴ＠ｲ｡､ｩｵｳ＠ｦ｡｣ｴｯｲ＠｛ｲｨｯｦｐＪ｝＠＠＠＠＠＠ＰＮＳＸＰ＠Ｈｲｨｯｦｐｭ｡ｸＪ］＠ＰＮＴＷＲＩａ､､･ｮ､ｵｭ＠｣ｯ･ｦｦｩ｣ｩ･ｮｴ＠｛ｨ｡ｐＪ｝＠＠＠＠＠＠ＱＮＰＰＰｔｩｰ＠ｲ｡､ｩｵｳ＠ｦ｡｣ｴｯｲ＠｛ｲｨｯ｡ｐＪ｝＠＠＠＠＠＠ＰＮＰＰＰｐｲｯｴｵ｢･ｲ｡ｮ｣･＠ｨ･ｩｧｨｴ＠ｦ｡｣ｴｯｲ＠｛ｨｰｲｐＪ｝＠＠＠＠＠＠ＰＮＰＰＰｐｲｯｴｵ｢･ｲ｡ｮ｣･＠｡ｮｧｬ･＠｛｡ｬｦｰｲｐ｝＠＠＠＠＠＠ＰＮＰＰＰｔｩｰ＠ｦｯｲｭ＠ｨ･ｩｧｨｴ＠｣ｯ･ｦｦｩ｣ｩ･ｮｴ＠｛ｨｆ｡ｐＪ｝＠＠＠＠＠＠ＰＮＰＰＰｒ｡ｭｰ＠｡ｮｧｬ･＠｛｡ｬｦｋｐ｝＠＠＠＠＠＠ＰＮＰＰＰ＠ｮｯｴ＠ｴｯｰｰｩｮｧ

ｇ･｡ｲ＠ｲ･ｦ･ｲ･ｮ｣･＠ｰｲｯｦｩｬ･＠Ｒ＠Ｚｒ･ｦ･ｲ･ｮ｣･＠ｰｲｯｦｩｬ･＠ＱＮＲＵ＠Ｏ＠ＰＮＳＸ＠Ｏ＠ＱＮＰ＠ｉｓｏ＠ＵＳＮＲＺＱＹＹＷ＠ｐｲｯｦｩｬ＠ａｄ･､･ｮ､ｵｭ＠｣ｯ･ｦｦｩ｣ｩ･ｮｴ＠｛ｨｦｐＪ｝＠＠＠＠＠＠ＱＮＲＵＰｒｯｯｴ＠ｲ｡､ｩｵｳ＠ｦ｡｣ｴｯｲ＠｛ｲｨｯｦｐＪ｝＠＠＠＠＠＠ＰＮＳＸＰ＠Ｈｲｨｯｦｐｭ｡ｸＪ］＠ＰＮＴＷＲＩａ､､･ｮ､ｵｭ＠｣ｯ･ｦｦｩ｣ｩ･ｮｴ＠｛ｨ｡ｐＪ｝＠＠＠＠＠＠ＱＮＰＰＰｔｩｰ＠ｲ｡､ｩｵｳ＠ｦ｡｣ｴｯｲ＠｛ｲｨｯ｡ｐＪ｝＠＠＠＠＠＠ＰＮＰＰＰｐｲｯｴｵ｢･ｲ｡ｮ｣･＠ｨ･ｩｧｨｴ＠ｦ｡｣ｴｯｲ＠｛ｨｰｲｐＪ｝＠＠＠＠＠＠ＰＮＰＰＰｐｲｯｴｵ｢･ｲ｡ｮ｣･＠｡ｮｧｬ･＠｛｡ｬｦｰｲｐ｝＠＠＠＠＠＠ＰＮＰＰＰｔｩｰ＠ｦｯｲｭ＠ｨ･ｩｧｨｴ＠｣ｯ･ｦｦｩ｣ｩ･ｮｴ＠｛ｨｆ｡ｐＪ｝＠＠＠＠＠＠ＰＮＰＰＰｒ｡ｭｰ＠｡ｮｧｬ･＠｛｡ｬｦｋｐ｝＠＠＠＠＠＠ＰＮＰＰＰ＠ｮｯｴ＠ｴｯｰｰｩｮｧ

ｓｵｭｭ｡ｲｹ＠ｯｦ＠ｲ･ｦ･ｲ･ｮ｣･＠ｰｲｯｦｩｬ･＠ｧ･｡ｲｳＺｄ･､･ｮ､ｵｭ＠ｲ･ｦ･ｲ･ｮ｣･＠ｰｲｯｦｩｬ･＠｛ｨｦｐＪ｝＠＠＠＠＠＠ＱＮＲＵＰ＠＠＠＠＠＠ＱＮＲＵＰｔｯｯｴｨ＠ｲｯｯｴ＠ｲ｡､ｩｵｳ＠ｒ･ｦ･ｲＮ＠ｰｲｯｦｩｬ･＠｛ｲｯｦｐＪ｝＠＠＠＠＠＠ＰＮＳＸＰ＠＠＠＠＠＠ＰＮＳＸＰａ､､･ｮ､ｵｭ＠ｒ･ｦ･ｲ･ｮ｣･＠ｰｲｯｦｩｬ･＠｛ｨ｡ｐＪ｝＠＠＠＠＠＠ＱＮＰＰＰ＠＠＠＠＠＠ＱＮＰＰＰｐｲｯｴｵ｢･ｲ｡ｮ｣･＠ｨ･ｩｧｨｴ＠ｦ｡｣ｴｯｲ＠｛ｨｰｲｐＪ｝＠＠＠＠＠＠ＰＮＰＰＰ＠＠＠＠＠＠ＰＮＰＰＰｐｲｯｴｵ｢･ｲ｡ｮ｣･＠｡ｮｧｬ･＠ＨﾰＩ＠｛｡ｬｦｰｲｐ｝＠＠＠＠＠＠ＰＮＰＰＰ＠＠＠＠＠＠ＰＮＰＰＰｔｩｰ＠ｦｯｲｭ＠ｨ･ｩｧｨｴ＠｣ｯ･ｦｦｩ｣ｩ･ｮｴ＠｛ｨｆ｡ｐＪ｝＠＠＠＠＠＠ＰＮＰＰＰ＠＠＠＠＠＠ＰＮＰＰＰｒ｡ｭｰ＠｡ｮｧｬ･＠ＨﾰＩ＠｛｡ｬｦｋｐ｝＠＠＠＠＠＠ＰＮＰＰＰ＠＠＠＠＠＠ＰＮＰＰＰ

ｔｹｰ･＠ｯｦ＠ｰｲｯｦｩｬ･＠ｭｯ､ｩｦｩ｣｡ｴｩｯｮＺ＠＠＠＠＠＠＠＠＠ｮｯｮ･＠Ｈｯｮｬｹ＠ｲｵｮｮｩｮｧＭｩｮＩｔｩｰ＠ｲ･ｬｩ･ｦ＠ＨﾵｭＩ＠｛ｃ｡｝＠＠＠＠＠＠＠＠ＲＮＰ＠＠＠＠＠＠＠＠ＲＮＰ

ｌｵ｢ｲｩ｣｡ｴｩｯｮ＠ｴｹｰ･＠ｏｩｬ＠｢｡ｴｨ＠ｬｵ｢ｲｩ｣｡ｴｩｯｮｔｹｰ･＠ｯｦ＠ｯｩｬ＠ｏｩｬＺ＠ｉｓｏＭｖｇ＠ＲＲＰｌｵ｢ｲｩ｣｡ｮｴ＠｢｡ｳ･＠ｍｩｮ･ｲ｡ｬＭｯｩｬ＠｢｡ｳ･ｋｩｮ･ｭＮ＠ｶｩｳ｣ｯｳｩｴｹ＠ｯｩｬ＠｡ｴ＠ＴＰ＠ﾰｃ＠ＨｭｭﾲＯｳＩ＠｛ｮｵＴＰ｝＠＠＠＠＠ＲＲＰＮＰＰｋｩｮ･ｭＮ＠ｶｩｳ｣ｯｳｩｴｹ＠ｯｩｬ＠｡ｴ＠ＱＰＰ＠ﾰｃ＠ＨｭｭﾲＯｳＩ＠｛ｮｵＱＰＰ｝＠＠＠＠＠＠ＱＷＮＵＰｓｰ･｣ｩｦｩ｣＠､･ｮｳｩｴｹ＠｡ｴ＠ＱＵ＠ﾰｃ＠ＨｫｧＯ､ｭﾳＩ＠｛ｲｯｏｩｬ｝＠＠＠＠＠＠ＰＮＸＹＵｏｩｬ＠ｴ･ｭｰ･ｲ｡ｴｵｲ･＠ＨﾰｃＩ＠｛ｔｓ｝＠＠＠＠＠ＷＰＮＰＰＰ

＠ＭＭＭＭＭＭＭ＠ｇｅａｒ＠Ｑ＠ＭＭＭＭＭＭＭＭ＠ｇｅａｒ＠Ｒ＠ＭＭｏｶ･ｲ｡ｬｬ＠ｴｲ｡ｮｳｭｩｳｳｩｯｮ＠ｲ｡ｴｩｯ＠｛ｩｴｯｴ｝＠＠＠＠＠ＭＲＮＱＱＶｇ･｡ｲ＠ｲ｡ｴｩｯ＠｛ｵ｝＠＠＠＠＠＠ＲＮＱＱＶｔｲ｡ｮｳｶ･ｲｳ･＠ｭｯ､ｵｬ･＠ＨｭｭＩ＠｛ｭｴ｝＠＠＠＠＠＠ＶＮＰＰＰｐｲ･ｳｳｵｲ･＠｡ｮｧｬ･＠｡ｴ＠ｰｩｴ｣ｨ＠｣ｩｲ｣ｬ･＠ＨﾰＩ＠｛｡ｬｦｴ｝＠＠＠＠＠ＲＰＮＰＰＰｗｯｲｫｩｮｧ＠ｴｲ｡ｮｳｶ･ｲｳ･＠ｰｲ･ｳｳｵｲ･＠｡ｮｧｬ･＠ＨﾰＩ＠｛｡ｬｦｷｴ｝＠＠＠＠＠ＱＹＮＱＹＷ＠｛｡ｬｦｷｴＮ･Ｏｩ｝＠＠＠ＱＹＮＲＰＹ＠Ｏ＠＠＠ＱＹＮＱＸＶｗｯｲｫｩｮｧ＠ｰｲ･ｳｳｵｲ･＠｡ｮｧｬ･＠｡ｴ＠ｮｯｲｭ｡ｬ＠ｳ･｣ｴｩｯｮ＠ＨﾰＩ＠｛｡ｬｦｷｮ｝＠＠＠＠＠ＱＹＮＱＹＷｈ･ｬｩｸ＠｡ｮｧｬ･＠｡ｴ＠ｯｰ･ｲ｡ｴｩｮｧ＠ｰｩｴ｣ｨ＠｣ｩｲ｣ｬ･＠ＨﾰＩ＠｛｢･ｴ｡ｷ｝＠＠＠＠＠＠ＰＮＰＰＰｂ｡ｳ･＠ｨ･ｬｩｸ＠｡ｮｧｬ･＠ＨﾰＩ＠｛｢･ｴ｡｢｝＠＠＠＠＠＠ＰＮＰＰＰ

ＳＯＹ

ｒ･ｦ･ｲ･ｮ｣･＠｣･ｮｴｲ･＠､ｩｳｴ｡ｮ｣･＠ＨｭｭＩ＠｛｡､｝＠＠＠＠ＴＰＲＮＰＰＰｓｵｭ＠ｯｦ＠ｰｲｯｦｩｬ･＠ｳｨｩｦｴ＠｣ｯ･ｦｦｩ｣ｩ･ｮｴｳ＠｛ｓｵｭｭ･ｸｩ｝＠＠＠＠ＭＰＮＳＲＷＰｐｲｯｦｩｬ･＠ｳｨｩｦｴ＠｣ｯ･ｦｦｩ｣ｩ･ｮｴ＠｛ｸ｝＠＠＠＠＠ＰＮＰＴＲＳ＠＠＠＠ＭＰＮＳＶＹＲｔｯｯｴｨ＠ｴｨｩ｣ｫｮ･ｳｳ＠Ｈａｲ｣Ｉ＠Ｈｭｯ､ｵｬ･Ｉ＠Ｈｭｯ､ｵｬ･Ｉ＠｛ｳｮＪ｝＠＠＠＠＠ＱＮＶＰＱＶ＠＠＠＠＠ＱＮＳＰＲＰ

ｔｩｰ＠｡ｬｴ･ｲ｡ｴｩｯｮ＠ＨｭｭＩ＠｛ｫＪｭｮ｝＠＠＠＠＠ＭＰＮＰＳＸ＠＠＠＠＠ＭＰＮＰＳＸｒ･ｦ･ｲ･ｮ｣･＠､ｩ｡ｭ･ｴ･ｲ＠ＨｭｭＩ＠｛､｝＠＠＠＠ＲＵＸＮＰＰＰ＠＠＠＠ＵＴＶＮＰＰＰｂ｡ｳ･＠､ｩ｡ｭ･ｴ･ｲ＠ＨｭｭＩ＠｛､｢｝＠＠＠＠ＲＴＲＮＴＴＱ＠＠＠＠ＵＱＳＮＰＷＲｔｩｰ＠､ｩ｡ｭ･ｴ･ｲ＠ＨｭｭＩ＠｛､｡｝＠＠＠＠ＲＷＰＮＴＳＱ＠＠＠＠ＵＵＳＮＴＹＳ＠ＨｭｭＩ＠｛､｡Ｎ･Ｏｩ｝＠＠ＲＷＰＮＴＳＱ＠Ｏ＠＠ＲＷＰＮＴＲＱ＠＠ＵＵＳＮＴＹＳ＠Ｏ＠＠ＵＵＳＮＴＸＳｔｩｰ＠､ｩ｡ｭ･ｴ･ｲ＠｡ｬｬｯｷ｡ｮ｣･ｳ＠ＨｭｭＩ＠｛ａ､｡Ｎ･Ｏｩ｝＠＠＠＠ＰＮＰＰＰ＠Ｏ＠＠＠ＭＰＮＰＱＰ＠＠＠＠ＰＮＰＰＰ＠Ｏ＠＠＠ＭＰＮＰＱＰｔｩｰ＠ｦｯｲｭ＠､ｩ｡ｭ･ｴ･ｲ＠ＨｭｭＩ＠｛､ｆ｡｝＠＠＠＠ＲＷＰＮＴＳＱ＠＠＠＠ＵＵＳＮＴＹＳ＠ＨｭｭＩ＠｛､ｆ｡Ｎ･Ｏｩ｝＠＠ＲＷＰＮＴＳＱ＠Ｏ＠＠ＲＷＰＮＴＲＱ＠＠ＵＵＳＮＴＹＳ＠Ｏ＠＠ＵＵＳＮＴＸＳａ｣ｴｩｶ･＠ｴｩｰ＠､ｩ｡ｭ･ｴ･ｲ＠ＨｭｭＩ＠｛､ｎ｡｝＠＠＠＠ＲＷＰＮＴＳＱ＠＠＠＠ＵＵＳＮＴＹＳａ｣ｴｩｶ･＠ｴｩｰ＠､ｩ｡ｭ･ｴ･ｲ＠ＨｭｭＩ＠｛､ｎ｡Ｎ･Ｏｩ｝＠＠ＲＷＰＮＴＳＱ＠Ｏ＠＠ＲＷＰＮＴＲＱ＠＠ＵＵＳＮＴＹＳ＠Ｏ＠＠ＵＵＳＮＴＸＳｏｰ･ｲ｡ｴｩｮｧ＠ｰｩｴ｣ｨ＠､ｩ｡ｭ･ｴ･ｲ＠ＨｭｭＩ＠｛､ｷ｝＠＠＠＠ＲＵＶＮＷＱＶ＠＠＠＠ＵＴＳＮＲＸＴ＠ＨｭｭＩ＠｛､ｷＮ･Ｏｩ｝＠＠ＲＵＶＮＷＳＵ＠Ｏ＠＠ＲＵＶＮＶＹＸ＠＠ＵＴＳＮＳＲＲ＠Ｏ＠＠ＵＴＳＮＲＴＵｒｯｯｴ＠､ｩ｡ｭ･ｴ･ｲ＠ＨｭｭＩ＠｛､ｦ｝＠＠＠＠ＲＴＳＮＵＰＷ＠＠＠＠ＵＲＶＮＵＶＹｇ･ｮ･ｲ｡ｴｩｮｧ＠ｐｲｯｦｩｬ･＠ｳｨｩｦｴ＠｣ｯ･ｦｦｩ｣ｩ･ｮｴ＠｛ｸｅＮ･Ｏｩ｝＠＠＠ＰＮＰＲＰＵＯ＠＠＠ＰＮＰＰＹＱ＠＠ＭＰＮＳＹＹＰＯ＠＠ＭＰＮＴＱＲＷｍ｡ｮｵｦ｡｣ｴｵｲ･､＠ｲｯｯｴ＠､ｩ｡ｭ･ｴ･ｲ＠ｷｩｴｨ＠ｸｅ＠ＨｭｭＩ＠｛､ｦＮ･Ｏｩ｝＠＠ＲＴＳＮＲＴＶ＠Ｏ＠＠ＲＴＳＮＱＰＹ＠＠ＵＲＶＮＲＱＲ＠Ｏ＠＠ＵＲＶＮＰＴＷｔｨ･ｯｲ･ｴｩ｣｡ｬ＠ｴｩｰ＠｣ｬ･｡ｲ｡ｮ｣･＠ＨｭｭＩ＠｛｣｝＠＠＠＠＠＠ＱＮＵＰＰ＠＠＠＠＠＠ＱＮＵＰＰｅｦｦ･｣ｴｩｶ･＠ｴｩｰ＠｣ｬ･｡ｲ｡ｮ｣･＠ＨｭｭＩ＠｛｣Ｎ･Ｏｩ｝＠＠＠＠ＱＮＷＹＴ＠Ｏ＠＠＠＠ＱＮＶＵＰ＠＠＠＠ＱＮＷＳＲ＠Ｏ＠＠＠＠ＱＮＶＰＲａ｣ｴｩｶ･＠ｲｯｯｴ＠､ｩ｡ｭ･ｴ･ｲ＠ＨｭｭＩ＠｛､ｎｦ｝＠＠＠＠ＲＴＸＮＶＹＶ＠＠＠＠ＵＳＲＮＶＹＳ＠ＨｭｭＩ＠｛､ｎｦＮ･Ｏｩ｝＠＠ＲＴＸＮＷＴＰ＠Ｏ＠＠ＲＴＸＮＶＵＷ＠＠ＵＳＲＮＷＴＶ＠Ｏ＠＠ＵＳＲＮＶＴＷｒｯｯｴ＠ｦｯｲｭ＠､ｩ｡ｭ･ｴ･ｲ＠ＨｭｭＩ＠｛､ｆｦ｝＠＠＠＠ＲＴＸＮＵＲＲ＠＠＠＠ＵＳＱＮＴＹＰ＠ＨｭｭＩ＠｛､ｆｦＮ･Ｏｩ｝＠＠ＲＴＸＮＳＵＵ＠Ｏ＠＠ＲＴＸＮＲＶＸ＠＠ＵＳＱＮＲＱＹ＠Ｏ＠＠ＵＳＱＮＰＹＴｒ･ｳ･ｲｶ･＠Ｈ､ｎｦＭ､ｆｦＩＯＲ＠ＨｭｭＩ＠｛｣ｆＮ･Ｏｩ｝＠＠＠＠ＰＮＲＳＶ＠Ｏ＠＠＠＠ＰＮＱＵＱ＠＠＠＠ＰＮＸＲＶ＠Ｏ＠＠＠＠ＰＮＷＱＴｈ･ｩｧｨｴ＠ｯｦ＠｢ｯｬｴ＠ｨ･｡､＠ＨｭｭＩ＠｛ｨ｡］ｭｮＪＨｨ｡ｐＪＫｸＫｫＩ｝＠＠＠＠＠＠ＶＮＲＱＶ＠＠＠＠＠＠ＳＮＷＴＷ＠ＨｭｭＩ＠｛ｨ｡Ｎ･Ｏｩ｝＠＠＠＠ＶＮＲＱＶ＠Ｏ＠＠＠＠ＶＮＲＱＱ＠＠＠＠ＳＮＷＴＷ＠Ｏ＠＠＠＠ＳＮＷＴＲｄ･､･ｮ､ｵｭ＠ＨｭｭＩ＠｛ｨｦ］ｭｮＪＨｨｦｐＪＭｸＩ｝＠＠＠＠＠＠ＷＮＲＴＶ＠＠＠＠＠＠ＹＮＷＱＵ＠ＨｭｭＩ＠｛ｨｦＮ･Ｏｩ｝＠＠＠＠ＷＮＳＷＷ＠Ｏ＠＠＠＠ＷＮＴＴＶ＠＠＠＠ＹＮＸＹＴ＠Ｏ＠＠＠＠ＹＮＹＷＶｒｯｬｬ＠｡ｮｧｬ･＠｡ｴ＠､ｆ｡＠ＨﾰＩ＠｛ｸｳｩ｟､ｆ｡Ｎ･Ｏｩ｝＠＠＠ＲＸＮＳＱＶ＠Ｏ＠＠＠ＲＸＮＳＱＰ＠＠＠ＲＳＮＱＸＷ＠Ｏ＠＠＠ＲＳＮＱＸＴｒｯｬｬ＠｡ｮｧｬ･＠ｴｯ＠､ｎ｡＠ＨﾰＩ＠｛ｸｳｩ｟､ｎ｡Ｎ･Ｏｩ｝＠＠＠ＲＸＮＳＱＶ＠Ｏ＠＠＠ＲＸＮＳＱＰ＠＠＠ＲＳＮＱＸＷ＠Ｏ＠＠＠ＲＳＮＱＸＴｒｯｬｬ＠｡ｮｧｬ･＠ｴｯ＠､ｎｦ＠ＨﾰＩ＠｛ｸｳｩ｟､ｎｦＮ･Ｏｩ｝＠＠＠ＱＳＮＱＴＶ＠Ｏ＠＠＠ＱＳＮＰＵＸ＠＠＠ＱＶＮＰＱＸ＠Ｏ＠＠＠ＱＵＮＹＷＷｒｯｬｬ＠｡ｮｧｬ･＠｡ｴ＠､ｆｦ＠ＨﾰＩ＠｛ｸｳｩ｟､ｆｦＮ･Ｏｩ｝＠＠＠ＱＲＮＷＳＳ＠Ｏ＠＠＠ＱＲＮＶＳＸ＠＠＠ＱＵＮＳＷＳ＠Ｏ＠＠＠ＱＵＮＳＱＹｔｯｯｴｨ＠ｨ･ｩｧｨｴ＠ＨｭｭＩ＠｛ｨ｝＠＠＠＠＠ＱＳＮＴＶＲ＠＠＠＠＠ＱＳＮＴＶＲｖｩｲｴｵ｡ｬ＠ｧ･｡ｲ＠ｮｯＮ＠ｯｦ＠ｴ･･ｴｨ＠｛ｺｮ｝＠＠＠＠＠ＴＳＮＰＰＰ＠＠＠＠＠ＹＱＮＰＰＰｎｯｲｭ｡ｬ＠ｴｯｯｴｨ＠ｴｨｩ｣ｫｮ･ｳｳ＠｡ｴ＠ｴｩｰ＠｣ｩｲ｣ｬ･＠ＨｭｭＩ＠｛ｳ｡ｮ｝＠＠＠＠＠＠ＴＮＵＸＳ＠＠＠＠＠＠ＵＮＰＱＸ＠ＨｭｭＩ＠｛ｳ｡ｮＮ･Ｏｩ｝＠＠＠＠ＴＮＴＸＸ＠Ｏ＠＠＠＠ＴＮＴＳＱ＠＠＠＠ＴＮＸＹＰ＠Ｏ＠＠＠＠ＴＮＸＲＵｎｯｲｭ｡ｬＭｴｯｯｴｨ＠ｴｨｩ｣ｫｮ･ｳｳ＠ｯｮ＠ｴｩｰ＠ｦｯｲｭ＠｣ｩｲ｣ｬ･＠ＨｭｭＩ＠｛ｳｆ｡ｮ｝＠＠＠＠＠＠ＴＮＵＸＳ＠＠＠＠＠＠ＵＮＰＱＸ＠ＨｭｭＩ＠｛ｳｆ｡ｮＮ･Ｏｩ｝＠＠＠＠ＴＮＴＸＸ＠Ｏ＠＠＠＠ＴＮＴＳＱ＠＠＠＠ＴＮＸＹＰ＠Ｏ＠＠＠＠ＴＮＸＲＵｎｯｲｭ｡ｬ＠ｳｰ｡｣･＠ｷｩ､ｴｨ＠｡ｴ＠ｲｯｯｴ＠｣ｩｲ｣ｬ･＠ＨｭｭＩ＠｛･ｦｮ｝＠＠＠＠＠＠ＵＮＱＵＹ＠＠＠＠＠＠ＴＮＸＹＰ＠ＨｭｭＩ＠｛･ｦｮＮ･Ｏｩ｝＠＠＠＠ＵＮＲＲＰ＠Ｏ＠＠＠＠ＵＮＲＵＳ＠＠＠＠ＴＮＹＳＰ＠Ｏ＠＠＠＠ＴＮＹＴＹｍ｡ｸＮ＠ｳｬｩ､ｩｮｧ＠ｶ･ｬｯ｣ｩｴｹ＠｡ｴ＠ｴｩｰ＠ＨｭＯｳＩ＠｛ｶｧ｡｝＠＠＠＠＠＠ＰＮＹＳＱ＠＠＠＠＠＠ＰＮＷＶＳｓｰ･｣ｩｦｩ｣＠ｳｬｩ､ｩｮｧ＠｡ｴ＠ｴｨ･＠ｴｩｰ＠｛ｺ･ｴ｡｡｝＠＠＠＠＠＠ＰＮＴＳＵ＠＠＠＠＠＠ＰＮＴＳＵｓｰ･｣ｩｦｩ｣＠ｳｬｩ､ｩｮｧ＠｡ｴ＠ｴｨ･＠ｲｯｯｴ＠｛ｺ･ｴ｡ｦ｝＠＠＠＠＠ＭＰＮＷＷＰ＠＠＠＠＠ＭＰＮＷＷＰｍ･｡ｮ＠ｳｰ･｣ｩｦｩ｣＠ｳｬｩ､ｩｮｧ＠｛ｺ･ｴ｡ｭ｝＠＠＠＠＠＠ＰＮＴＳＵｓｬｩ､ｩｮｧ＠ｦ｡｣ｴｯｲ＠ｯｮ＠ｴｩｰ＠｛ｋｧ｡｝＠＠＠＠＠＠ＰＮＲＰＳ＠＠＠＠＠＠ＰＮＱＶＶｓｬｩ､ｩｮｧ＠ｦ｡｣ｴｯｲ＠ｯｮ＠ｲｯｯｴ＠｛ｋｧｦ｝＠＠＠＠＠ＭＰＮＱＶＶ＠＠＠＠＠ＭＰＮＲＰＳｐｩｴ｣ｨ＠ｯｮ＠ｲ･ｦ･ｲ･ｮ｣･＠｣ｩｲ｣ｬ･＠ＨｭｭＩ＠｛ｰｴ｝＠＠＠＠＠ＱＸＮＸＵＰｂ｡ｳ･＠ｰｩｴ｣ｨ＠ＨｭｭＩ＠｛ｰ｢ｴ｝＠＠＠＠＠ＱＷＮＷＱＳｔｲ｡ｮｳｶ･ｲｳ･＠ｰｩｴ｣ｨ＠ｯｮ＠｣ｯｮｴ｡｣ｴＭｰ｡ｴｨ＠ＨｭｭＩ＠｛ｰ･ｴ｝＠＠＠＠＠ＱＷＮＷＱＳｌ･ｮｧｴｨ＠ｯｦ＠ｰ｡ｴｨ＠ｯｦ＠｣ｯｮｴ｡｣ｴ＠ＨｭｭＩ＠｛ｧ｡Ｌ＠･Ｏｩ｝＠＠＠＠＠ＳＲＮＱＹＴ＠Ｈ＠＠＠ＳＲＮＲＸＱ＠Ｏ＠＠＠ＳＲＮＰＸＳＩｌ･ｮｧｴｨ＠ｔＱＭａＬ＠ｔＲＭａ＠ＨｭｭＩ＠｛ｔＱａＬ＠ｔＲａ｝＠＠＠ＲＷＮＷＱＳＨ＠＠＠ＲＷＮＶＲＶＯ＠＠＠ＲＷＮＸＱＳＩ＠＠ＱＰＳＮＸＱＷＨ＠＠ＱＰＳＮＸＱＷＯ＠＠ＱＰＳＮＸＰＳＩｌ･ｮｧｴｨ＠ｔＱＭｂ＠ＨｭｭＩ＠｛ｔＱｂＬ＠ｔＲｂ｝＠＠＠ＴＲＮＱＹＵＨ＠＠＠ＴＲＮＱＹＵＯ＠＠＠ＴＲＮＱＸＳＩ＠＠＠ＸＹＮＳＳＵＨ＠＠＠ＸＹＮＲＴＸＯ＠＠＠ＸＹＮＴＳＳＩｌ･ｮｧｴｨ＠ｔＱＭｃ＠ＨｭｭＩ＠｛ｔＱｃＬ＠ｔＲｃ｝＠＠＠ＴＲＮＲＰＷＨ＠＠＠ＴＲＮＱＷＹＯ＠＠＠ＴＲＮＲＳＵＩ＠＠＠ＸＹＮＳＲＲＨ＠＠＠ＸＹＮＲＶＴＯ＠＠＠ＸＹＮＳＸＱＩｌ･ｮｧｴｨ＠ｔＱＭｄ＠ＨｭｭＩ＠｛ｔＱｄＬ＠ｔＲｄ｝＠＠＠ＴＵＮＴＲＶＨ＠＠＠ＴＵＮＳＳＹＯ＠＠＠ＴＵＮＵＲＶＩ＠＠＠ＸＶＮＱＰＴＨ＠＠＠ＸＶＮＱＰＴＯ＠＠＠ＸＶＮＰＹＱＩ

ＴＯＹ

ｌ･ｮｧｴｨ＠ｔＱＭｅ＠ＨｭｭＩ＠｛ｔＱｅＬ＠ｔＲｅ｝＠＠＠ＵＹＮＹＰＷＨ＠＠＠ＵＹＮＹＰＷＯ＠＠＠ＵＹＮＸＹＶＩ＠＠＠ＷＱＮＶＲＲＨ＠＠＠ＷＱＮＵＳＶＯ＠＠＠ＷＱＮＷＲＰＩｌ･ｮｧｴｨ＠ｔＱＭｔＲ＠ＨｭｭＩ＠｛ｔＱｔＲ｝＠＠＠＠ＱＳＱＮＵＳＰ＠Ｈ＠＠ＱＳＱＮＴＴＳ＠Ｏ＠＠ＱＳＱＮＶＱＶＩｄｩ｡ｭ･ｴ･ｲ＠ｯｦ＠ｳｩｮｧｬ･＠｣ｯｮｴ｡｣ｴ＠ｰｯｩｮｴ＠ｂ＠ＨｭｭＩ＠｛､Ｍｂ｝＠＠ＲＵＶＮＷＰＸＨ＠＠ＲＵＶＮＷＰＸＯ＠＠ＲＵＶＮＷＰＱＩ＠＠ＵＴＳＮＲＹＲＨ＠＠ＵＴＳＮＲＳＵＯ＠＠ＵＴＳＮＳＵＶＩｄｩ｡ｭ･ｴ･ｲ＠ｯｦ＠ｳｩｮｧｬ･＠｣ｯｮｴ｡｣ｴ＠ｰｯｩｮｴ＠ｄ＠ＨｭｭＩ＠｛､Ｍｄ｝＠＠ＲＵＸＮＹＰＴＨ＠＠ＲＵＸＮＸＴＴＯ＠＠ＲＵＸＮＹＷＵＩ＠＠ＵＴＱＮＲＰＱＨ＠＠ＵＴＱＮＲＰＱＯ＠＠ＵＴＱＮＱＹＳＩａ､､･ｮ､ｵｭ＠｣ｯｮｴ｡｣ｴ＠ｲ｡ｴｩｯ＠｛･ｰｳ｝＠＠＠＠ＰＮＹＹＹＨ＠＠＠＠ＱＮＰＰＱＯ＠＠＠＠ＰＮＹＹＷＩ＠＠＠＠ＰＮＸＱＸＨ＠＠＠＠ＰＮＸＲＲＯ＠＠＠＠ＰＮＸＱＴＩｍｩｮｩｭ｡ｬ＠ｬ･ｮｧｴｨ＠ｯｦ＠｣ｯｮｴ｡｣ｴ＠ｬｩｮ･＠ＨｭｭＩ＠｛ｌｭｩｮ｝＠＠＠＠＠ＸＰＮＰＰＰ

ｔｲ｡ｮｳｶ･ｲｳ･＠｣ｯｮｴ｡｣ｴ＠ｲ｡ｴｩｯ＠｛･ｰｳ｟｡｝＠＠＠＠＠＠ＱＮＸＱＸｔｲ｡ｮｳｶ･ｲｳ･＠｣ｯｮｴ｡｣ｴ＠ｲ｡ｴｩｯ＠ｷｩｴｨ＠｡ｬｬｯｷ｡ｮ｣･ｳ＠｛･ｰｳ｟｡Ｎ･ＯｭＯｩ｝＠ＱＮＸＲＲ＠Ｏ＠ＱＮＸＱＷ＠Ｏ＠ＱＮＸＱＱｏｶ･ｲｬ｡ｰ＠ｲ｡ｴｩｯ＠｛･ｰｳ｟｢｝＠＠＠＠＠＠ＰＮＰＰＰｔｯｴ｡ｬ＠｣ｯｮｴ｡｣ｴ＠ｲ｡ｴｩｯ＠｛･ｰｳ｟ｧ｝＠＠＠＠＠＠ＱＮＸＱＸｔｯｴ｡ｬ＠｣ｯｮｴ｡｣ｴ＠ｲ｡ｴｩｯ＠ｷｩｴｨ＠｡ｬｬｯｷ｡ｮ｣･ｳ＠｛･ｰｳ｟ｧＮ･ＯｭＯｩ｝＠ＱＮＸＲＲ＠Ｏ＠ＱＮＸＱＷ＠Ｏ＠ＱＮＸＱＱ

ＲＮ＠ｆａｃｔｏｒｓ＠ｏｆ＠ｇｅｎｅｒａｌ＠ｉｎｆｌｕｅｎｃｅ

＠ＭＭＭＭＭＭＭ＠ｇｅａｒ＠Ｑ＠ＭＭＭＭＭＭＭＭ＠ｇｅａｒ＠Ｒ＠ＭＭｎｯｭｩｮ｡ｬ＠｣ｩｲ｣ｵｭＮ＠ｦｯｲ｣･＠｡ｴ＠ｰｩｴ｣ｨ＠｣ｩｲ｣ｬ･＠ＨｎＩ＠｛ｆｴ｝＠＠＠＠ＱＶＲＷＲＮＹａｸｩ｡ｬ＠ｦｯｲ｣･＠ＨｎＩ＠｛ｆ｡｝＠＠＠＠＠＠＠＠ＰＮＰｒ｡､ｩ｡ｬ＠ｦｯｲ｣･＠ＨｎＩ＠｛ｆｲ｝＠＠＠＠＠ＵＹＲＲＮＸｎｯｲｭ｡ｬ＠ｦｯｲ｣･＠ＨｎＩ＠｛ｆｮｯｲｭ｝＠＠＠＠ＱＷＳＱＷＮＲｎｯｭｩｮ｡ｬ＠｣ｩｲ｣ｵｭｦ･ｲ･ｮｴｩ｡ｬ＠ｦｯｲ｣･＠ｰ･ｲ＠ｭｭ＠ＨｎＯｭｭＩ＠｛ｷ｝＠＠＠＠＠ＲＰＳＮＴＱｏｮｬｹ＠｡ｳ＠ｩｮｦｯｲｭ｡ｴｩｯｮＺ＠ｆｯｲ｣･ｳ＠｡ｴ＠ｯｰ･ｲ｡ｴｩｮｧ＠ｰｩｴ｣ｨ＠｣ｩｲ｣ｬ･Ｚｎｯｭｩｮ｡ｬ＠｣ｩｲ｣ｵｭｦ･ｲ･ｮｴｩ｡ｬ＠ｦｯｲ｣･＠ＨｎＩ＠｛ｆｴｷ｝＠＠＠＠ＱＶＳＵＴＮＲａｸｩ｡ｬ＠ｦｯｲ｣･＠ＨｎＩ＠｛ｆ｡ｷ｝＠＠＠＠＠＠＠＠ＰＮＰｒ｡､ｩ｡ｬ＠ｦｯｲ｣･＠ＨｎＩ＠｛ｆｲｷ｝＠＠＠＠＠ＵＶＹＴＮＳｃｩｲ｣ｵｭｦ･ｲ･ｮｴｩ｡ｬ＠ｳｰ･･､＠ｲ･ｦ･ｲ･ｮ｣･＠｣ｩｲ｣ｬ･＠ＨｭＯｳＩ＠｛ｶ｝＠＠＠＠＠＠＠ＴＮＶＱｃｩｲ｣ｵｭｦ･ｲ･ｮｴｩ｡ｬ＠ｳｰ･･､＠ｯｰ･ｲ｡ｴｩｮｧ＠ｰｩｴ｣ｨ＠｣ｩｲ｣ｬ･＠ＨｭＯｳＩ＠｛ｶＨ､ｷＩ｝＠＠＠＠＠＠＠ＴＮＵＹ

ｒｵｮｮｩｮｧＭｩｮ＠ｶ｡ｬｵ･＠ＨﾵｭＩ＠｛ｹｰ｝＠＠＠＠＠＠＠＠ＰＮＸｒｵｮｮｩｮｧＭｩｮ＠ｶ｡ｬｵ･＠ＨﾵｭＩ＠｛ｹｦ｝＠＠＠＠＠＠＠＠ＰＮＸｃｯｲｲ･｣ｴｩｯｮ＠｣ｯ･ｦｦｩ｣ｩ･ｮｴ＠｛ｃｍ｝＠＠＠＠＠＠ＰＮＸＰＰｇ･｡ｲ＠｢ｯ､ｹ＠｣ｯ･ｦｦｩ｣ｩ･ｮｴ＠｛ｃｒ｝＠＠＠＠＠＠ＱＮＰＰＰｒ･ｦ･ｲ･ｮ｣･＠ｰｲｯｦｩｬ･＠｣ｯ･ｦｦｩ｣ｩ･ｮｴ＠｛ｃｂｓ｝＠＠＠＠＠＠ＰＮＹＷＵｍ｡ｴ･ｲｩ｡ｬ＠｣ｯ･ｦｦｩ｣ｩ･ｮｴ＠｛ｅＯｅｳｴ｝＠＠＠＠＠＠ＱＮＰＰＰｓｩｮｧｵｬ｡ｲ＠ｴｯｯｴｨ＠ｳｴｩｦｦｮ･ｳｳ＠ＨｎＯｭｭＯﾵｭＩ＠｛｣Ｇ｝＠＠＠＠＠ＱＴＮＱＱＸｍ･ｳｨｩｮｧ＠ｳｴｩｦｦｮ･ｳｳ＠ＨｎＯｭｭＯﾵｭＩ＠｛｣ｧ｝＠＠＠＠＠ＲＲＮＷＷＵｒ･､ｵ｣･､＠ｭ｡ｳｳ＠ＨｫｧＯｭｭＩ＠｛ｭｒ･､｝＠＠＠＠ＰＮＱＸＵＵＱｒ･ｳｯｮ｡ｮ｣･＠ｳｰ･･､＠ＨｭｩｮＭＱＩ＠｛ｮｅＱ｝＠＠＠＠＠＠＠ＲＴＶＱｒ･ｳｯｮ｡ｮ｣･＠ｲ｡ｴｩｯ＠ＨＭＩ＠｛ｎ｝＠＠＠＠＠＠ＰＮＱＳＹ＠ｓｵ｢｣ｲｩｴｩ｣｡ｬ＠ｲ｡ｮｧ･ｒｵｮｮｩｮｧＭｩｮ＠ｶ｡ｬｵ･＠ＨﾵｭＩ＠｛ｹ｡｝＠＠＠＠＠＠＠＠ＰＮＸｂ･｡ｲｩｮｧ＠､ｩｳｴ｡ｮ｣･＠ｬ＠ｯｦ＠ｰｩｮｩｯｮ＠ｳｨ｡ｦｴ＠ＨｭｭＩ＠｛ｬ｝＠＠＠＠ＱＶＰＮＰＰＰｄｩｳｴ｡ｮ｣･＠ｳ＠ｯｦ＠ｰｩｮｩｯｮ＠ｳｨ｡ｦｴ＠ＨｭｭＩ＠｛ｳ｝＠＠＠＠＠ＱＶＮＰＰＰｏｵｴｳｩ､･＠､ｩ｡ｭ･ｴ･ｲ＠ｯｦ＠ｰｩｮｩｯｮ＠ｳｨ｡ｦｴ＠ＨｭｭＩ＠｛､ｳｨ｝＠＠＠＠＠ＸＰＮＰＰＰｌｯ｡､＠｡｣｣ｯｲ､ｩｮｧ＠ｴｯ＠ｆｩｧｵｲ･＠ＶＮＸＬ＠ｄｉｎ＠ＳＹＹＰＭＱＺＱＹＸＷ＠｛Ｍ｝＠＠＠＠＠＠＠＠＠＠ＴＨＰＺＶＮＸ｡Ｌ＠ＱＺＶＮＸ｢Ｌ＠ＲＺＶＮＸ｣Ｌ＠ＳＺＶＮＸ､Ｌ＠ＴＺＶＮＸ･Ｉｃｯ･ｦｦｩ｣ｩ･ｮｴ＠ｋＧ＠｡｣｣ｯｲ､ｩｮｧ＠ｴｯ＠ｆｩｧｵｲ･＠ＶＮＸＬ＠ｄｉｎ＠ＳＹＹＰＭＱＺＱＹＸＷ＠｛ｋＧ｝＠＠＠＠＠＠ＭＱＮＰＰｗｩｴｨｯｵｴ＠ｳｵｰｰｯｲｴ＠･ｦｦ･｣ｴｔｯｯｴｨ＠ｴｲ｡｣･＠､･ｶｩ｡ｴｩｯｮ＠Ｈ｡｣ｴｩｶ･Ｉ＠ＨﾵｭＩ＠｛ｆ｢ｹ｝＠＠＠＠＠＠＠ＴＮＲＵｦｲｯｭ＠､･ｦｯｲｭ｡ｴｩｯｮ＠ｯｦ＠ｳｨ｡ｦｴ＠ＨﾵｭＩ＠｛ｦｳｨＪｂＱ｝＠＠＠＠＠＠＠ＴＮＴＶＨｦｳｨ＠ＨﾵｭＩ＠］＠ＴＮＴＶＬ＠ｂＱ］＠ＱＮＰＰＬ＠ｦｈ｢Ｕ＠ＨﾵｭＩ＠］＠ＷＮＰＰＩ＠ｔｯｯｴｨ＠ｷｩｴｨｯｵｴ＠ｴｯｯｴｨ＠ｴｲ｡｣･＠ｭｯ､ｩｦｩ｣｡ｴｩｯｮ＠ｐｯｳｩｴｩｯｮ＠ｯｦ＠ｃｯｮｴ｡｣ｴ＠ｰ｡ｴｴ･ｲｮＺ＠ｦ｡ｶｯｲ｡｢ｬ･ｦｲｯｭ＠ｰｲｯ､ｵ｣ｴｩｯｮ＠ｴｯｬ･ｲ｡ｮ｣･ｳ＠ＨﾵｭＩ＠｛ｦｭ｡ＪｂＲ｝＠＠＠＠＠＠ＱＰＮＰＰＨｂＲ］＠ＱＮＰＰＩ

ＵＯＹ

ｔｯｯｴｨ＠ｴｲ｡｣･＠､･ｶｩ｡ｴｩｯｮＬ＠ｴｨ･ｯｲ･ｴｩ｣｡ｬ＠ＨﾵｭＩ＠｛ｆ｢ｸ｝＠＠＠＠＠＠＠ＵＮＰＰｒｵｮｮｩｮｧＭｩｮ＠ｶ｡ｬｵ･＠ＨﾵｭＩ＠｛ｹ｢｝＠＠＠＠＠＠＠ＰＮＷＵ

ｄｹｮ｡ｭｩ｣＠ｦ｡｣ｴｯｲ＠｛ｋｖ｝＠＠＠＠＠＠ＱＮＰＵＴ

ｆ｡｣･＠ｬｯ｡､＠ｦ｡｣ｴｯｲ＠Ｍ＠ｦｬ｡ｮｫ＠｛ｋｈ｢｝＠＠＠＠＠＠ＱＮＰＹＰ＠Ｍ＠ｔｯｯｴｨ＠ｲｯｯｴ＠｛ｋｆ｢｝＠＠＠＠＠＠ＱＮＰＷＵ＠Ｍ＠ｓ｣ｵｦｦｩｮｧ＠｛ｋｂ｢｝＠＠＠＠＠＠ＱＮＰＹＰ

ｔｲ｡ｮｳｶ･ｲｳ･＠ｬｯ｡､＠ｦ｡｣ｴｯｲ＠Ｍ＠ｦｬ｡ｮｫ＠｛ｋｈ｡｝＠＠＠＠＠＠ＱＮＰＰＰ＠Ｍ＠ｔｯｯｴｨ＠ｲｯｯｴ＠｛ｋｆ｡｝＠＠＠＠＠＠ＱＮＰＰＰ＠Ｍ＠ｓ｣ｵｦｦｩｮｧ＠｛ｋｂ｡｝＠＠＠＠＠＠ＱＮＰＰＰ

ｈ･ｬｩ｣｡ｬ＠ｬｯ｡､＠ｦ｡｣ｴｯｲ＠ｳ｣ｵｦｦｩｮｧ＠｛ｋ｢ｧ｝＠＠＠＠＠＠ＱＮＰＰＰ

ｎｵｭ｢･ｲ＠ｯｦ＠ｬｯ｡､＠｣ｹ｣ｬ･ｳ＠Ｈｩｮ＠ｭｩｯＮＩ＠｛ｎｌ｝＠＠＠＠ＴＰＹＮＴＱＲ＠＠＠＠ＱＹＳＮＴＵＸ

ＳＮ＠ｔｏｏｔｈ＠ｒｏｏｔ＠ｓｔｒｅｎｇｔｈ

ｃ｡ｬ｣ｵｬ｡ｴｩｯｮ＠ｯｦ＠ｔｯｯｴｨ＠ｦｯｲｭ＠｣ｯ･ｦｦｩ｣ｩ･ｮｴｳ＠｡｣｣ｯｲ､ｩｮｧ＠ｭ･ｴｨｯ､Ｚ＠ｂ＠ＭＭＭＭＭＭＭ＠ｇｅａｒ＠Ｑ＠ＭＭＭＭＭＭＭＭ＠ｇｅａｒ＠Ｒ＠ＭＭｃ｡ｬ｣ｵｬ｡ｴ･､＠ｷｩｴｨ＠ｰｲｯｦｩｬ･＠ｳｨｩｦｴ＠｛ｸ｝＠＠＠＠＠ＰＮＰＴＲＳ＠＠＠＠ＭＰＮＳＶＹＲｔｯｯｴｨ＠ｦｯｲｭ＠ｦ｡｣ｴｯｲ＠｛ｙｆ｝＠＠＠＠＠＠＠ＱＮＰＹ＠＠＠＠＠＠＠ＱＮＲＱｓｴｲ･ｳｳ＠｣ｯｲｲ･｣ｴｩｯｮ＠ｦ｡｣ｴｯｲ＠｛ｙｓ｝＠＠＠＠＠＠＠ＲＮＱＹ＠＠＠＠＠＠＠ＲＮＰＴｗｯｲｫｩｮｧ＠｡ｮｧｬ･＠ＨﾰＩ＠｛｡ｬｦｆ･ｮ｝＠＠＠＠＠＠ＱＸＮＴＸ＠＠＠＠＠＠ＱＸＮＲＸｂ･ｮ､ｩｮｧ＠ｭｯｭ･ｮｴ＠｡ｲｭ＠ＨｭｭＩ＠｛ｨｆ｝＠＠＠＠＠＠＠ＵＮＰＳ＠＠＠＠＠＠＠ＵＮＶＵｔｯｯｴｨ＠ｴｨｩ｣ｫｮ･ｳｳ＠｡ｴ＠ｲｯｯｴ＠ＨｭｭＩ＠｛ｳｆｮ｝＠＠＠＠＠＠ＱＲＮＹＵ＠＠＠＠＠＠ＱＳＮＰＶｔｯｯｴｨ＠ｲｯｯｴ＠ｲ｡､ｩｵｳ＠ＨｭｭＩ＠｛ｲｯｆ｝＠＠＠＠＠＠＠ＳＮＰＸ＠＠＠＠＠＠＠ＳＮＳＳＨｨｆＪ＠］＠ＰＮＸＳＹＯ＠ＰＮＹＴＲ＠ｳｆｮＪ＠］＠ＲＮＱＵＸＯ＠ＲＮＱＷＷ＠ｲｯｆＪ＠］＠ＰＮＵＱＳＯ＠ＰＮＵＵＵＩＨ､ｳｆｮ＠ＨｭｭＩ＠］＠ＲＴＵＮＹＰＴＯ＠ＵＲＹＮＱＸＹ＠｡ｬｦｳｆｮＨﾰＩ＠］＠ＳＰＮＰＰＯ＠ＳＰＮＰＰ＠ｱｳ＠］＠ＲＮＱＰＵＯ＠ＱＮＹＶＱＩ

ｃｯｮｴ｡｣ｴ＠ｲ｡ｴｩｯ＠ｦ｡｣ｴｯｲ＠｛ｙ･ｰｳ｝＠＠＠＠＠＠ＱＮＰＰＰｈ･ｬｩｸ＠｡ｮｧｬ･＠ｦ｡｣ｴｯｲ＠｛ｙ｢･ｴ｝＠＠＠＠＠＠ＱＮＰＰＰｅｦｦ･｣ｴｩｶ･＠ｦ｡｣･ｷｩ､ｴｨ＠ＨｭｭＩ＠｛｢･ｦｦ｝＠＠＠＠＠＠ＸＰＮＰＰ＠＠＠＠＠＠ＸＰＮＰＰｎｯｭｩｮ｡ｬ＠ｳｴｲ･ｳｳ＠｡ｴ＠ｴｯｯｴｨ＠ｲｯｯｴ＠ＨｎＯｭｭﾲＩ＠｛ｳｩｧｆＰ｝＠＠＠＠＠＠ＸＰＮＸＱ＠＠＠＠＠＠ＸＳＮＲＰｔｯｯｴｨ＠ｲｯｯｴ＠ｳｴｲ･ｳｳ＠ＨｎＯｭｭﾲＩ＠｛ｳｩｧｆ｝＠＠＠＠＠ＲＲＸＮＷＷ＠＠＠＠＠ＲＳＵＮＵＴ

ｐ･ｲｭｩｳｳｩ｢ｬ･＠｢･ｮ､ｩｮｧ＠ｳｴｲ･ｳｳ＠｡ｴ＠ｲｯｯｴ＠ｯｦ＠ｔ･ｳｴＭｧ･｡ｲｎｯｴ｣ｨ＠ｳ･ｮｳｩｴｩｶｩｴｹ＠ｦ｡｣ｴｯｲ＠｛ｙ､ｲ･ｬｔ｝＠＠＠＠＠＠ＰＮＹＹＶ＠＠＠＠＠＠ＰＮＹＹＵｓｵｲｦ｡｣･＠ｦ｡｣ｴｯｲ＠｛ｙｒｲ･ｬｔ｝＠＠＠＠＠＠ＰＮＹＵＷ＠＠＠＠＠＠ＰＮＹＵＷｳｩｺ･＠ｦ｡｣ｴｯｲ＠Ｈｔｯｯｴｨ＠ｲｯｯｴＩ＠｛ｙｘ｝＠＠＠＠＠＠ＰＮＹＹＰ＠＠＠＠＠＠ＰＮＹＹＰｆｩｮｩｴ･＠ｬｩｦ･＠ｦ｡｣ｴｯｲ＠｛ｙｎｔ｝＠＠＠＠＠＠ＱＮＰＰＰ＠＠＠＠＠＠ＱＮＰＰＰ＠｛ｙ､ｲ･ｬｔＪｙｒｲ･ｬｔＪｙｘＪｙｎｔ｝＠＠＠＠＠＠ＰＮＹＴＴ＠＠＠＠＠＠ＰＮＹＴＲａｬｴ･ｲｮ｡ｴｩｮｧ＠｢･ｮ､ｩｮｧ＠ｦ｡｣ｴｯｲ＠Ｈｭ･｡ｮ＠ｳｴｲ･ｳｳ＠ｩｮｦｬｵ･ｮ｣･＠｣ｯ･ｦｦｩ｣ｩ･ｮｴＩ＠｛ｙｍ｝＠＠＠＠＠＠ＱＮＰＰＰ＠＠＠＠＠＠ＱＮＰＰＰｓｴｲ･ｳｳ＠｣ｯｲｲ･｣ｴｩｯｮ＠ｦ｡｣ｴｯｲ＠｛ｙｳｴ｝＠＠＠＠＠＠＠ＲＮＰＰｙｳｴＪｳｩｧｆｬｩｭ＠ＨｎＯｭｭﾲＩ＠｛ｳｩｧｆｅ｝＠＠＠＠＠ＸＶＰＮＰＰ＠＠＠＠＠ＸＶＰＮＰＰｐ･ｲｭｩｳｳｩ｢ｬ･＠ｴｯｯｴｨ＠ｲｯｯｴ＠ｳｴｲ･ｳｳ＠ＨｎＯｭｭﾲＩ＠｛ｳｩｧｆｐ］ｳｩｧｆｇＯｓｆｭｩｮ｝＠＠＠＠＠ＵＷＹＮＵＹ＠＠＠＠＠ＵＷＸＮＷＳｌｩｭｩｴ＠ｳｴｲ･ｮｧｴｨ＠ｴｯｯｴｨ＠ｲｯｯｴ＠ＨｎＯｭｭﾲＩ＠｛ｳｩｧｆｇ｝＠＠＠＠＠ＸＱＱＮＴＲ＠＠＠＠＠ＸＱＰＮＲＲｒ･ｱｵｩｲ･､＠ｳ｡ｦ･ｴｹ＠｛ｓｆｭｩｮ｝＠＠＠＠＠＠＠ＱＮＴＰ＠＠＠＠＠＠＠ＱＮＴＰｓ｡ｦ･ｴｹ＠ｦｯｲ＠ｔｯｯｴｨ＠ｲｯｯｴ＠ｳｴｲ･ｳｳ＠｛ｓｆ］ｳｩｧｆｇＯｳｩｧｆ｝＠＠＠＠＠＠＠ＳＮＵＵ＠＠＠＠＠＠＠ＳＮＴＴｔｲ｡ｮｳｭｩｴｴ｡｢ｬ･＠ｰｯｷ･ｲ＠ＨｫｗＩ＠｛ｫｗｒ｡ｴｩｮｧ｝＠＠＠＠＠ＱＹＰＮＰＱ＠＠＠＠＠ＱＸＴＮＲＸ

ＴＮ＠ｓａｆｅｔｙ＠ａｇａｉｎｓｔ＠ｐｉｔｔｉｎｇ＠Ｈｔｏｏｔｈ＠ｆｌａｎｋＩ

ＶＯＹ

＠ＭＭＭＭＭＭＭ＠ｇｅａｒ＠Ｑ＠ＭＭＭＭＭＭＭＭ＠ｇｅａｒ＠Ｒ＠ＭＭｚｯｮ･＠ｦ｡｣ｴｯｲ＠｛ｚｈ｝＠＠＠＠＠＠ＲＮＵＵＰｅｬ｡ｳｴｩ｣ｩｴｹ＠｣ｯ･ｦｦｩ｣ｩ･ｮｴ＠Ｈ*ｎＯｭｭＩ＠｛ｚｅ｝＠＠＠＠ＱＸＹＮＸＱＲｃｯｮｴ｡｣ｴ＠ｲ｡ｴｩｯ＠ｦ｡｣ｴｯｲ＠｛ｚ･ｰｳ｝＠＠＠＠＠＠ＰＮＸＵＳｈ･ｬｩｸ＠｡ｮｧｬ･＠ｦ｡｣ｴｯｲ＠｛ｚ｢･ｴ｝＠＠＠＠＠＠ＱＮＰＰＰｅｦｦ･｣ｴｩｶ･＠ｦ｡｣･ｷｩ､ｴｨ＠ＨｭｭＩ＠｛｢･ｦｦ｝＠＠＠＠＠＠ＸＰＮＰＰｎｯｭｩｮ｡ｬ＠｣ｯｮｴ｡｣ｴ＠ｳｴｲ･ｳｳ＠ＨｎＯｭｭﾲＩ＠｛ｳｩｧｈＰ｝＠＠＠＠＠ＴＴＴＮＹＰｃｯｮｴ｡｣ｴ＠ｳｴｲ･ｳｳ＠｡ｴ＠ｯｰ･ｲ｡ｴｩｮｧ＠ｰｩｴ｣ｨ＠｣ｩｲ｣ｬ･＠ＨｎＯｭｭﾲＩ＠｛ｳｩｧｈｷ｝＠＠＠＠＠ＷＵＳＮＹＷｓｩｮｧｬ･＠ｴｯｯｴｨ＠｣ｯｮｴ｡｣ｴ＠ｦ｡｣ｴｯｲ＠｛ｚｂＬｚｄ｝＠＠＠＠＠＠＠ＱＮＰＰ＠＠＠＠＠＠＠ＱＮＰＰｃｯｮｴ｡｣ｴ＠ｳｴｲ･ｳｳ＠ＨｎＯｭｭﾲＩ＠｛ｳｩｧｈｂＬ＠ｳｩｧｈｄ｝＠＠＠＠＠ＷＵＴＮＰＳ＠＠＠＠＠ＷＵＳＮＹＷ

ｌｵ｢ｲｩ｣｡ｴｩｯｮ＠｣ｯ･ｦｦｩ｣ｩ･ｮｴ＠｡ｴ＠ｎｌ＠｛ｚｌ｝＠＠＠＠＠＠ＱＮＰＲＰ＠＠＠＠＠＠ＱＮＰＲＰｓｰ･･､＠｣ｯ･ｦｦｩ｣ｩ･ｮｴ＠｡ｴ＠ｎｌ＠｛ｚｖ｝＠＠＠＠＠＠ＰＮＹＸＰ＠＠＠＠＠＠ＰＮＹＸＰｒｯｵｧｨｮ･ｳｳ＠｣ｯ･ｦｦｩ｣ｩ･ｮｴ＠｡ｴ＠ｎｌ＠｛ｚｒ｝＠＠＠＠＠＠ＰＮＹＹＹ＠＠＠＠＠＠ＰＮＹＹＹｍ｡ｴ･ｲｩ｡ｬ＠ｰ｡ｩｲｩｮｧ＠｣ｯ･ｦｦｩ｣ｩ･ｮｴ＠｡ｴ＠ｎｌ＠｛ｚｗ｝＠＠＠＠＠＠ＱＮＰＰＰ＠＠＠＠＠＠ＱＮＰＰＰｆｩｮｩｴ･＠ｬｩｦ･＠ｦ｡｣ｴｯｲ＠｛ｚｎｔ｝＠＠＠＠＠＠ＱＮＰＰＰ＠＠＠＠＠＠ＱＮＰＰＰ＠｛ｚｌＪｚｖＪｚｒＪｚｎｔ｝＠＠＠＠＠＠ＰＮＹＹＹ＠＠＠＠＠＠ＰＮＹＹＹｓｭ｡ｬｬ＠ｮｯＮ＠ｯｦ＠ｰｩｴｴｩｮｧｳ＠ｰ･ｲｭｩｳｳｩ｢ｬ･Ｚ＠ｮｯｓｩｺ･＠ｦ｡｣ｴｯｲ＠Ｈｦｬ｡ｮｫＩ＠｛ｚｘ｝＠＠＠＠＠＠ＱＮＰＰＰ＠＠＠＠＠＠ＱＮＰＰＰｐ･ｲｭｩｳｳｩ｢ｬ･＠｣ｯｮｴ｡｣ｴ＠ｳｴｲ･ｳｳ＠ＨｎＯｭｭﾲＩ＠｛ｳｩｧｈｐ］ｳｩｧｈｇＯｓｈｭｩｮ｝＠＠＠＠ＱＴＹＸＮＹＲ＠＠＠＠ＱＴＹＸＮＹＲｐｩｴｴｩｮｧ＠ｳｴｲ･ｳｳ＠ｬｩｭｩｴ＠ＨｎＯｭｭﾲＩ＠｛ｳｩｧｈｇ｝＠＠＠＠ＱＴＹＸＮＹＲ＠＠＠＠ＱＴＹＸＮＹＲｒ･ｱｵｩｲ･､＠ｳ｡ｦ･ｴｹ＠｛ｓｈｭｩｮ｝＠＠＠＠＠＠＠ＱＮＰＰ＠＠＠＠＠＠＠ＱＮＰＰｓ｡ｦ･ｴｹ＠ｦ｡｣ｴｯｲ＠ｦｯｲ＠｣ｯｮｴ｡｣ｴ＠ｳｴｲ･ｳｳ＠｡ｴ＠ｯｰ･ｲ｡ｴｩｮｧ＠ｰｩｴ｣ｨ＠｣ｩｲ｣ｬ･＠｛ｓｈｷ｝＠＠＠＠＠＠＠ＱＮＹＹ＠＠＠＠＠＠＠ＱＮＹＹｓ｡ｦ･ｴｹ＠ｦｯｲ＠ｳｴｲ･ｳｳ＠｡ｴ＠ｳｩｮｧｬ･＠ｴｯｯｴｨ＠｣ｯｮｴ｡｣ｴ＠｛ｓｈｂｄ］ｳｩｧｈｇＯｳｩｧｈｂｄ｝＠＠＠＠＠ＱＮＹＹ＠＠＠＠＠＠＠ＱＮＹＹＨｓ｡ｦ･ｴｹ＠ｲ･ｧ｡ｲ､ｩｮｧ＠ｴｲ｡ｮｳｭｩｴｴ｡｢ｬ･＠ｴｯｲｱｵ･Ｉ＠｛ＨｓｈｂｄＩ～Ｒ｝＠＠＠＠＠ＳＮＹＵ＠＠＠＠＠＠＠ＳＮＹＵｔｲ｡ｮｳｭｩｴｴ｡｢ｬ･＠ｰｯｷ･ｲ＠ＨｫｗＩ＠｛ｫｗｒ｡ｴｩｮｧ｝＠＠＠＠＠ＲＹＶＮＳＷ＠＠＠＠＠ＲＹＶＮＴＲ

Ｔ｢Ｎ＠ｍｉｃｒｏｐｉｔｔｉｎｇ＠ａｃｃｏｒｄｉｎｇ＠ｔｏ＠ｉｓｏＯｔｒ＠ＱＵＱＴＴＭＱＺＲＰＱＴ＠

ｃ｡ｬ｣ｵｬ｡ｴｩｯｮ＠､ｩ､＠ｮｯｴ＠ｲｵｮＮ＠Ｈｌｵ｢ｲｩ｣｡ｮｴＺ＠ｌｯ｡､＠ｳｴ｡ｧ･＠ｭｩ｣ｲｯｰｩｴｴｩｮｧ＠ｴ･ｳｴ＠ｩｳ＠ｵｮｫｮｯｷｮＮＩ

ＵＮ＠ｓｔｒｅｎｇｔｈ＠ａｇａｉｎｓｔ＠ｓｃｕｆｆｉｎｇ

ｃ｡ｬ｣ｵｬ｡ｴｩｯｮ＠ｭ･ｴｨｯ､＠｡｣｣ｯｲ､ｩｮｧ＠ｴｯ＠ｄｉｎ＠ＳＹＹＰＺＱＹＸＷ

ｌｵ｢ｲｩ｣｡ｴｩｯｮ＠｣ｯ･ｦｦｩ｣ｩ･ｮｴ＠Ｈｦｯｲ＠ｬｵ｢ｲｩ｣｡ｴｩｯｮ＠ｴｹｰ･Ｉ＠｛ｘｓ｝＠＠＠＠＠＠ＱＮＰＰＰｓ｣ｵｦｦｩｮｧ＠ｴ･ｳｴ＠｡ｮ､＠ｬｯ｡､＠ｳｴ｡ｧ･＠｛ｆｚｇｴ･ｳｴ｝＠ｆｚｇ＠Ｍ＠ｔ･ｳｴ＠ａ＠Ｏ＠ＸＮＳ＠Ｏ＠ＹＰ＠Ｈｉｓｏ＠ＱＴＶＳＵ＠Ｍ＠ＱＩ＠ＱＲｒ･ｬ｡ｴｩｶ･＠ｳｴｲｵ｣ｴｵｲ･＠｣ｯ･ｦｦｩ｣ｩ･ｮｴ＠Ｈｓ｣ｵｦｦｩｮｧＩ＠｛ｘｗｲ･ｬｔ｝＠＠＠＠＠＠ＱＮＰＰＰｔｨ･ｲｭ｡ｬ＠｣ｯｮｴ｡｣ｴ＠ｦ｡｣ｴｯｲ＠ＨｎＯｭｭＯｳ～ＮＵＯｋＩ＠｛ｂｍ｝＠＠＠＠＠ＱＳＮＷＸＰ＠＠＠＠＠ＱＳＮＷＸＰｒ･ｬ･ｶ｡ｮｴ＠ｴｩｰ＠ｲ･ｬｩ･ｦ＠ＨﾵｭＩ＠｛ｃ｡｝＠＠＠＠＠＠＠ＲＮＰＰ＠＠＠＠＠＠＠ＲＮＰＰｏｰｴｩｭ｡ｬ＠ｴｩｰ＠ｲ･ｬｩ･ｦ＠ＨﾵｭＩ＠｛ｃ･ｦｦ｝＠＠＠＠＠＠ＳＶＮＰＲｃ｡＠ｴ｡ｫ･ｮ＠｡ｳ＠ｯｰｴｩｭ｡ｬ＠ｩｮ＠ｴｨ･＠｣｡ｬ｣ｵｬ｡ｴｩｯｮ＠ＨＰ］ｮｯＬ＠Ｑ］ｹ･ｳＩ＠Ｐ＠Ｐｅｦｦ･｣ｴｩｶ･＠ｦ｡｣･ｷｩ､ｴｨ＠ＨｭｭＩ＠｛｢･ｦｦ｝＠＠＠＠＠ＸＰＮＰＰＰａｰｰｬｩ｣｡｢ｬ･＠｣ｩｲ｣ｵｭｦ･ｲ･ｮｴｩ｡ｬ＠ｦｯｲ｣･Ｏｦ｡｣･ｷｩ､ｴｨ＠ＨｎＯｭｭＩ＠｛ｷｂｴ｝＠＠＠＠ＵＸＴＮＱＹＰａｮｧｬ･＠ｦ｡｣ｴｯｲ＠｛ｘ｡ｬｦ｢･ｴ｝＠＠＠＠＠＠ＰＮＹＶＶＨスＱＺ＠ＰＮＹＹＹＬ＠スＲＺ＠ＰＮＸＱＸＩ

ｆｬ｡ｳｨ＠ｴ･ｭｰ･ｲ｡ｴｵｲ･Ｍ｣ｲｩｴ･ｲｩ｡ｔｯｯｴｨ＠ｭ｡ｳｳ＠ｴ･ｭｰ･ｲ｡ｴｵｲ･＠ＨﾰｃＩ＠｛ｴｨ･ｍｂ｝＠＠＠＠＠＠ＷＷＮＲＶｴｨ･ｍｂ＠］＠ｴｨ･ｯｩｬ＠Ｋ＠ｘｓＪＰＮＴＷＪｴｨ･ｦｬ｡ｭ｡ｸ＠｛ｴｨ･ｦｬ｡ｭ｡ｸ｝＠＠＠＠＠＠ＱＵＮＴＵｓ｣ｵｦｦｩｮｧ＠ｴ･ｭｰ･ｲ｡ｴｵｲ･＠ＨﾰｃＩ＠｛ｴｨ･ｓ｝＠＠＠＠＠ＴＰＸＮＵＸｃｯｯｲ､ｩｮ｡ｴ･＠ｧ｡ｭｭ｡＠Ｈｰｯｩｮｴ＠ｯｦ＠ｨｩｧｨ･ｳｴ＠ｴ･ｭｰＮＩ＠｛ｇ｡ｭｭ｡｝＠＠＠＠＠ＭＰＮＳＴＳ

ＷＯＹ

＠｛ｇ｡ｭｭ｡Ｎａ｝］＠ＭＰＮＳＴＳ＠｛ｇ｡ｭｭ｡Ｎｅ｝］＠ＰＮＴＱＹｈｩｧｨ･ｳｴ＠｣ｯｮｴ｡｣ｴ＠ｴ･ｭｰＮ＠ＨﾰｃＩ＠｛ｴｨ･ｂ｝＠＠＠＠＠＠ＹＲＮＷＱｆｬ｡ｳｨ＠ｦ｡｣ｴｯｲ＠ＨﾰｋＪｎ～ＭＮＷＵＪｳ～ＮＵＪｭ～ＭＮＵＪｭｭＩ＠｛ｘｍ｝＠＠＠＠＠ＵＰＮＰＵＸｇ･ｯｭ･ｴｲｹ＠ｦ｡｣ｴｯｲ＠｛ｘｂ｝＠＠＠＠＠＠ＰＮＲＱＴｌｯ｡､＠ｳｨ｡ｲｩｮｧ＠ｦ｡｣ｴｯｲ＠｛ｘｇ｡ｭ｝＠＠＠＠＠＠ＰＮＳＳＳｄｹｮ｡ｭｩ｣＠ｶｩｳ｣ｯｳｩｴｹ＠Ｈｭｐ｡ＪｳＩ＠｛･ｴ｡ｍ｝＠＠＠＠＠＠ＳＱＮＶＰ＠Ｈ＠ＷＰＮＰ＠ﾰｃＩｃｯ･ｦｦｩ｣ｩ･ｮｴ＠ｯｦ＠ｦｲｩ｣ｴｩｯｮ＠｛ｭｹｭ｝＠＠＠＠＠＠ＰＮＰＷＹｒ･ｱｵｩｲ･､＠ｳ｡ｦ･ｴｹ＠｛ｓｂｭｩｮ｝＠＠＠＠＠＠ＲＮＰＰＰｓ｡ｦ･ｴｹ＠ｦ｡｣ｴｯｲ＠ｦｯｲ＠ｳ｣ｵｦｦｩｮｧ＠Ｈｦｬ｡ｳｨ＠ｴ･ｭｰ･ｲ｡ｴｵｲ･Ｉ＠｛ｓｂ｝＠＠＠＠＠ＱＴＮＹＰＵ

ｉｮｴ･ｧｲ｡ｬ＠ｴ･ｭｰ･ｲ｡ｴｵｲ･Ｍ｣ｲｩｴ･ｲｩ｡ｔｯｯｴｨ＠ｭ｡ｳｳ＠ｴ･ｭｰ･ｲ｡ｴｵｲ･＠ＨﾰｃＩ＠｛ｴｨ･ｍｃ＠｝＠＠＠＠＠＠ＷＵＮＸＷｴｨ･ｍｃ＠］＠ｴｨ･ｯｩｬ＠Ｋ＠ｘｓＪＰＮＷＰＪｴｨ･ｦｬ｡ｩｮｴ＠｛ｴｨ･ｦｬ｡ｩｮｴ｝＠＠＠＠＠＠＠ＸＮＳＹｉｮｴ･ｧｲ｡ｬ＠ｳ｣ｵｦｦｩｮｧ＠ｴ･ｭｰ･ｲ｡ｴｵｲ･＠ＨﾰｃＩ＠｛ｴｨ･ｓｩｮｴ｝＠＠＠＠＠ＴＰＸＮＵＸｆｬ｡ｳｨ＠ｦ｡｣ｴｯｲ＠ＨﾰｋＪｎ～ＭＮＷＵＪｳ～ＮＵＪｭ～ＭＮＵＪｭｭＩ＠｛ｘｍ｝＠＠＠＠＠ＵＰＮＰＵＸｃｯｮｴ｡｣ｴ＠ｲ｡ｴｩｯ＠ｦ｡｣ｴｯｲ＠｛ｘ･ｰｳ｝＠＠＠＠＠＠ＰＮＲＱＹｄｹｮ｡ｭｩ｣＠ｶｩｳ｣ｯｳｩｴｹ＠Ｈｭｐ｡ＪｳＩ＠｛･ｴ｡ｏｩｬ｝＠＠＠＠＠＠ＴＱＮＹＰ＠Ｈ＠ＷＰＮＰ＠ﾰｃＩｍ･｡ｮ＠｣ｯ･ｦｦｩ｣ｩ･ｮｴ＠ｯｦ＠ｦｲｩ｣ｴｩｯｮ＠｛ｭｹｭ｝＠＠＠＠＠＠ＰＮＰＶＷｇ･ｯｭ･ｴｲｹ＠ｦ｡｣ｴｯｲ＠｛ｘｂｅ｝＠＠＠＠＠＠ＰＮＲＱＴｍ･ｳｨｩｮｧ＠ｦ｡｣ｴｯｲ＠｛ｘｑ｝＠＠＠＠＠＠ＱＮＰＰＰｔｩｰ＠ｲ･ｬｩ･ｦ＠ｦ｡｣ｴｯｲ＠｛ｘｃ｡｝＠＠＠＠＠＠ＱＮＰＳＱｉｮｴ･ｧｲ｡ｬ＠ｴｯｯｴｨ＠ｦｬ｡ｮｫ＠ｴ･ｭｰ･ｲ｡ｴｵｲ･＠ＨﾰｃＩ＠｛ｴｨ･ｩｮｴ｝＠＠＠＠＠＠ＸＸＮＴＶｒ･ｱｵｩｲ･､＠ｳ｡ｦ･ｴｹ＠｛ｓｓｭｩｮ｝＠＠＠＠＠＠ＱＮＸＰＰｓ｡ｦ･ｴｹ＠ｦ｡｣ｴｯｲ＠ｦｯｲ＠ｳ｣ｵｦｦｩｮｧ＠ＨｩｮｴｧＮＭｴ･ｭｰＮＩ＠｛ｓｓｩｮｴ｝＠＠＠＠＠＠ＴＮＶＱＹｓ｡ｦ･ｴｹ＠ｲ･ｦ･ｲｲｩｮｧ＠ｴｯ＠ｴｲ｡ｮｳｭｩｴｴ｡｢ｬ･＠ｴｯｲｱｵ･＠｛ｓｓｌ｝＠＠＠＠＠ＱＸＮＳＴＳ

ＶＮ＠ｍｅａｓｕｒｅｍｅｎｔｓ＠ｆｏｒ＠ｔｏｏｔｈ＠ｔｈｉｃｋｎｅｓｓ

＠ＭＭＭＭＭＭＭ＠ｇ･｡ｲ＠Ｑ＠ＭＭＭＭＭＭ＠ｇ･｡ｲ＠Ｒ＠ＭＭｔｯｯｴｨ＠ｴｨｩ｣ｫｮ･ｳｳ＠､･ｶｩ｡ｴｩｯｮ＠＠＠＠ｄｉｎ＠ＳＹＶＷ＠｣､ＲＵ＠＠＠＠ｄｉｎ＠ＳＹＶＷ＠｣､ＲＵｔｯｯｴｨ＠ｴｨｩ｣ｫｮ･ｳｳ＠｡ｬｬｯｷ｡ｮ｣･＠Ｈｮｯｲｭ｡ｬ＠ｳ･｣ｴｩｯｮＩ＠ＨｭｭＩ＠｛ａｳＮ･Ｏｩ｝＠ＭＰＮＰＹＵ＠Ｏ＠ＭＰＮＱＴＵ＠ＭＰＮＱＳＰ＠Ｏ＠ＭＰＮＱＹＰ

ｎｵｭ｢･ｲ＠ｯｦ＠ｴ･･ｴｨ＠ｳｰ｡ｮｮ･､＠｛ｫ｝＠＠＠＠＠＠ＵＮＰＰＰ＠＠＠＠＠ＱＰＮＰＰＰｂ｡ｳ･＠ｴ｡ｮｧ･ｮｴ＠ｬ･ｮｧｴｨ＠Ｈｮｯ＠｢｡｣ｫｬ｡ｳｨＩ＠ＨｭｭＩ＠｛ｗｫ｝＠＠＠＠＠ＸＳＮＴＹＴ＠＠＠＠ＱＷＴＮＴＰＳａ｣ｴｵ｡ｬ＠｢｡ｳ･＠ｴ｡ｮｧ･ｮｴ＠ｬ･ｮｧｴｨ＠ＨＧｳｰ｡ｮＧＩ＠ＨｭｭＩ＠｛ｗｫＮ･Ｏｩ｝＠＠ＸＳＮＴＰＵ＠Ｏ＠＠ＸＳＮＳＵＸ＠ＱＷＴＮＲＸＱ＠Ｏ＠ＱＷＴＮＲＲＵ＠ＨｭｭＩ＠｛るｗｫＮ･Ｏｩ｝＠＠ＭＰＮＰＸＹ＠Ｏ＠＠ＭＰＮＱＳＶ＠＠ＭＰＮＱＲＲ＠Ｏ＠＠ＭＰＮＱＷＹｄｩ｡ｭ･ｴ･ｲ＠ｯｦ＠｣ｯｮｴ｡｣ｴ＠ｰｯｩｮｴ＠ＨｭｭＩ＠｛､ｍｗｫＮｭ｝＠＠＠＠ＲＵＶＮＳＷＹ＠＠＠＠ＵＴＱＮＸＵＵ

ｔｨ･ｯｲ･ｴｩ｣｡ｬ＠､ｩ｡ｭ･ｴ･ｲ＠ｯｦ＠｢｡ｬｬＯｰｩｮ＠ＨｭｭＩ＠｛ｄｍ｝＠＠＠＠＠ＱＰＮＲＱＳ＠＠＠＠＠＠ＹＮＹＸＰｅｦｦ･｣ｴｩｶ･＠ｄｩ｡ｭ･ｴ･ｲ＠ｯｦ＠｢｡ｬｬＯｰｩｮ＠ＨｭｭＩ＠｛ｄｍ･ｦｦ｝＠＠＠＠＠ＱＰＮＵＰＰ＠＠＠＠＠ＱＰＮＰＰＰｔｨ･ｯｲＮ＠､ｩｭＮ＠｣･ｮｴｲ･＠ｴｯ＠｢｡ｬｬ＠ＨｭｭＩ＠｛ｍｲｋ｝＠＠＠＠ＱＳＶＮＷＳＷ＠＠＠＠ＲＷＷＮＴＵＲｒ｡､ｩ｡ｬ＠ｯｮ･＠｢｡ｬｬ＠ｭ｡ｳｳ＠ＨｭｭＩ＠｛ｍｲｋＮ･Ｏｩ｝＠ＱＳＶＮＶＲＱ＠Ｏ＠ＱＳＶＮＵＶＰ＠ＲＷＷＮＲＷＰ＠Ｏ＠ＲＷＷＮＱＸＶｄｩ｡ｭ･ｴ･ｲ＠ｯｦ＠｣ｯｮｴ｡｣ｴ＠ｰｯｩｮｴ＠ＨｭｭＩ＠｛､ｍｍｲＮｭ｝＠＠＠＠ＲＵＸＮＸＲＱ＠＠＠＠ＵＴＱＮＱＹＳｄｩ｡ｭ･ｴｲ｡ｬ＠ｭ･｡ｳｵｲ･ｭ･ｮｴ＠ｯｶ･ｲ＠ｴｷｯ＠｢｡ｬｬｳ＠ｷｩｴｨｯｵｴ＠｣ｬ･｡ｲ｡ｮ｣･＠ＨｭｭＩ＠｛ｍ､ｋ｝＠＠＠＠ＲＷＳＮＲＹＸ＠＠＠＠ＵＵＴＮＸＲＳｄｩ｡ｭ･ｴｲ｡ｬ＠ｴｷｯ＠｢｡ｬｬ＠ｭ･｡ｳｵｲ･＠ＨｭｭＩ＠｛ｍ､ｋＮ･Ｏｩ｝＠ＲＷＳＮＰＶＷ＠Ｏ＠ＲＷＲＮＹＴＵ＠ＵＵＴＮＴＶＰ＠Ｏ＠ＵＵＴＮＲＹＱｄｩ｡ｭ･ｴｲ｡ｬ＠ｭ･｡ｳｵｲ･ｭ･ｮｴ＠ｯｶ･ｲ＠ｲｯｬｬｳ＠ｷｩｴｨｯｵｴ＠｣ｬ･｡ｲ｡ｮ｣･＠ＨｭｭＩ＠｛ｍ､ｒ｝＠＠＠＠ＲＷＳＮＲＹＸ＠＠＠＠ＵＵＴＮＸＲＳｍ･｡ｳｵｲ･ｭ･ｮｴ＠ｯｶ･ｲ＠ｰｩｮｳ＠｡｣｣ｯｲ､ｩｮｧ＠ｴｯ＠ｄｉｎ＠ＳＹＶＰ＠ＨｭｭＩ＠｛ｍ､ｒＮ･Ｏｩ｝＠ＲＷＳＮＰＶＷ＠Ｏ＠ＲＷＲＮＹＴＵ＠ＵＵＴＮＴＶＰ＠Ｏ＠ＵＵＴＮＲＹＱｍ･｡ｳｵｲ･ｭ･ｮｴ＠ｯｶ･ｲ＠Ｓ＠ｰｩｮｳ＠Ｈ｡ｸｩ｡ｬＩ＠｡｣｣ｯｲ､ｩｮｧ＠ｴｯ＠ａｇｍａ＠ＲＰＰＲ＠ＨｭｭＩ＠｛､ｫＳａＮ･Ｏｩ｝＠ＲＷＳＮＰＶＷ＠Ｏ＠ＲＷＲＮＹＴＵ＠ＵＵＴＮＴＶＰ＠Ｏ＠ＵＵＴＮＲＹＱｄｩｭ･ｮｳｩｯｮｳ＠ｯｶ･ｲ＠Ｓ＠ｲｯｬｬｳ＠ｷｩｴｨｯｵｴ＠｣ｬ･｡ｲ｡ｮ｣･＠ＨｭｭＩ＠｛ｍ､Ｓｒ｝＠＠＠＠ＲＷＳＮＱＲＲ＠＠＠＠ＵＵＴＮＷＴＲａ｣ｴｵ｡ｬ＠､ｩｭ･ｮｳｩｯｮｳ＠ｯｶ･ｲ＠Ｓ＠ｲｯｬｬｳ＠ＨｭｭＩ＠｛ｍ､ＳｒＮ･Ｏｩ｝＠ＲＷＲＮＸＹＲ＠Ｏ＠ＲＷＲＮＷＷＰ＠ＵＵＴＮＳＷＹ＠Ｏ＠ＵＵＴＮＲＱＰ

ｃｨｯｲ､｡ｬ＠ｴｯｯｴｨ＠ｴｨｩ｣ｫｮ･ｳｳ＠Ｈｮｯ＠｢｡｣ｫｬ｡ｳｨＩ＠ＨｭｭＩ＠｛ｳ｣｝＠＠＠＠＠＠ＹＮＶＰＷ＠＠＠＠＠＠ＷＮＸＱＲａ｣ｴｵ｡ｬ＠｣ｨｯｲ､｡ｬ＠ｴｯｯｴｨ＠ｴｨｩ｣ｫｮ･ｳｳ＠ＨｭｭＩ＠｛ｳ｣Ｎ･Ｏｩ｝＠＠＠ＹＮＵＱＲ＠Ｏ＠＠＠ＹＮＴＶＲ＠＠＠ＷＮＶＸＲ＠Ｏ＠＠＠ＷＮＶＲＲｒ･ｦ･ｲ･ｮ｣･＠｣ｨｯｲ､｡ｬ＠ｨ･ｩｧｨｴ＠ｦｲｯｭ＠､｡Ｎｭ＠ＨｭｭＩ＠｛ｨ｡｝＠＠＠＠＠＠ＶＮＳＰＳ＠＠＠＠＠＠ＳＮＷＷＲｔｯｯｴｨ＠ｴｨｩ｣ｫｮ･ｳｳ＠Ｈａｲ｣Ｉ＠ＨｭｭＩ＠｛ｳｮ｝＠＠＠＠＠＠ＹＮＶＰＹ＠＠＠＠＠＠ＷＮＸＱＲ

ＸＯＹ

＠ＨｭｭＩ＠｛ｳｮＮ･Ｏｩ｝＠＠＠ＹＮＵＱＴ＠Ｏ＠＠＠ＹＮＴＶＴ＠＠＠ＷＮＶＸＲ＠Ｏ＠＠＠ＷＮＶＲＲ

ｂ｡｣ｫｬ｡ｳｨ＠ｦｲ･･＠｣･ｮｴ･ｲ＠､ｩｳｴ｡ｮ｣･＠ＨｭｭＩ＠｛｡ｃｯｮｴｲｯｬＮ･Ｏｩ｝＠ＳＹＹＮＶＷＷ＠Ｏ＠ＳＹＹＮＵＱＹｂ｡｣ｫｬ｡ｳｨ＠ｦｲ･･＠｣･ｮｴ･ｲ＠､ｩｳｴ｡ｮ｣･Ｌ＠｡ｬｬｯｷ｡ｮ｣･ｳ＠ＨｭｭＩ＠｛ｪｴ｡｝＠＠ＭＰＮＳＲＳ＠Ｏ＠＠ＭＰＮＴＸＱ､ｎｦＮｩ＠ｷｩｴｨ＠｡ｃｯｮｴｲｯｬ＠ＨｭｭＩ＠｛､ｎｦＰＮｩ｝＠＠＠＠ＲＴＸＮＰＵＷ＠＠＠＠ＵＳＱＮＹＱＰｒ･ｳ･ｲｶ･＠Ｈ､ｎｦＰＮｩＭ､ｆｦＮ･ＩＯＲ＠ＨｭｭＩ＠｛｣ｆＰＮｩ｝＠＠＠＠＠ＭＰＮＱＴＹ＠＠＠＠＠＠ＰＮＳＴＶｔｩｰ＠｣ｬ･｡ｲ｡ｮ｣･＠｛｣ＰＮｩＨ｡ｃｯｮｴｲｯｬＩ｝＠＠＠＠＠＠ＱＮＱＹＷ＠＠＠＠＠＠ＱＮＱＴＹｃ･ｮｴｲ･＠､ｩｳｴ｡ｮ｣･＠｡ｬｬｯｷ｡ｮ｣･ｳ＠ＨｭｭＩ＠｛ａ｡Ｎ･Ｏｩ｝＠＠＠ＰＮＰＲＹ＠Ｏ＠＠ＭＰＮＰＲＹ

ｃｩｲ｣ｵｭｦ･ｲ･ｮｴｩ｡ｬ＠｢｡｣ｫｬ｡ｳｨ＠ｦｲｯｭ＠ａ｡＠ＨｭｭＩ＠｛ｪｴｷ｟ａ｡Ｎ･Ｏｩ｝＠＠＠ＰＮＰＲＰ＠Ｏ＠＠ＭＰＮＰＲＰｒ｡､ｩ｡ｬ＠｣ｬ･｡ｲ｡ｮ｣･＠ＨｭｭＩ＠｛ｪｲｷ｝＠＠＠ＰＮＵＱＰ＠Ｏ＠＠＠ＰＮＲＹＴｃｩｲ｣ｵｭｦ･ｲ･ｮｴｩ｡ｬ＠｢｡｣ｫｬ｡ｳｨ＠Ｈｴｲ｡ｮｳｶ･ｲｳ･＠ｳ･｣ｴｩｯｮＩ＠ＨｭｭＩ＠｛ｪｴｷ｝＠＠＠ＰＮＳＵＳ＠Ｏ＠＠＠ＰＮＲＰＴｔｯｲｳｩｯｮ｡ｬ＠｡ｮｧｬ･＠ｦｯｲ＠ｦｩｸ･､＠ｧ･｡ｲ＠Ｑ＠ＨﾰＩ＠ＰＮＰＷＴＵ＠Ｏ＠ＰＮＰＴＳＰｎｯｲｭ｡ｬ＠｢｡｣ｫｬ｡ｳｨ＠ＨｭｭＩ＠｛ｪｮｷ｝＠＠＠ＰＮＳＳＲ＠Ｏ＠＠＠ＰＮＱＹＲ

ＷＮ＠ｇｅａｒ＠ａｃｃｕｒａｃｙ

＠ＭＭＭＭＭＭＭ＠ｇｅａｒ＠Ｑ＠ＭＭＭＭＭＭＭＭ＠ｇｅａｒ＠Ｒ＠ＭＭａ｣｣ｯｲ､ｩｮｧ＠ｴｯ＠ｄｉｎ＠ＳＹＶＱＺＱＹＷＸ＠ａ｣｣ｵｲ｡｣ｹ＠ｧｲ｡､･＠｛ｑＭｄｉｎＳＹＶＱ｝＠＠＠＠＠＠＠＠＠＠Ｖ＠＠＠＠＠＠＠＠＠＠Ｖｐｲｯｦｩｬ･＠ｦｯｲｭ＠､･ｶｩ｡ｴｩｯｮ＠ＨﾵｭＩ＠｛ｦｦ｝＠＠＠＠＠＠ＱＰＮＰＰ＠＠＠＠＠＠ＱＰＮＰＰｐｲｯｦｩｬ･＠ｳｬｯｰ･＠､･ｶｩ｡ｴｩｯｮ＠ＨﾵｭＩ＠｛ｦｈ｡｝＠＠＠＠＠＠＠ＷＮＰＰ＠＠＠＠＠＠＠ＷＮＰＰｔｯｴ｡ｬ＠ｰｲｯｦｩｬ･＠､･ｶｩ｡ｴｩｯｮ＠ＨﾵｭＩ＠｛ｆｦ｝＠＠＠＠＠＠ＱＳＮＰＰ＠＠＠＠＠＠ＱＳＮＰＰｈ･ｬｩｸ＠ｦｯｲｭ＠､･ｶｩ｡ｴｩｯｮ＠ＨﾵｭＩ＠｛ｦ｢ｦ｝＠＠＠＠＠＠＠ＸＮＰＰ＠＠＠＠＠＠＠ＸＮＰＰｈ･ｬｩｸ＠ｳｬｯｰ･＠､･ｶｩ｡ｴｩｯｮ＠ＨﾵｭＩ＠｛ｦｈ｢｝＠＠＠＠＠＠ＱＰＮＰＰ＠＠＠＠＠＠ＱＰＮＰＰｔｯｴ｡ｬ＠ｨ･ｬｩｸ＠､･ｶｩ｡ｴｩｯｮ＠ＨﾵｭＩ＠｛ｆ｢｝＠＠＠＠＠＠ＱＳＮＰＰ＠＠＠＠＠＠ＱＳＮＰＰｎｯｲｭ｡ｬ＠｢｡ｳ･＠ｰｩｴ｣ｨ＠､･ｶｩ｡ｴｩｯｮ＠ＨﾵｭＩ＠｛ｦｰ･｝＠＠＠＠＠＠＠ＹＮＰＰ＠＠＠＠＠＠ＱＰＮＰＰｓｩｮｧｬ･＠ｰｩｴ｣ｨ＠､･ｶｩ｡ｴｩｯｮ＠ＨﾵｭＩ＠｛ｦｰ｝＠＠＠＠＠＠＠ＹＮＰＰ＠＠＠＠＠＠ＱＰＮＰＰａ､ｪ｡｣･ｮｴ＠ｰｩｴ｣ｨ＠､ｩｦｦ･ｲ･ｮ｣･＠ＨﾵｭＩ＠｛ｦｵ｝＠＠＠＠＠＠ＱＱＮＰＰ＠＠＠＠＠＠ＱＲＮＰＰｔｯｴ｡ｬ＠｣ｵｭｵｬ｡ｴｩｶ･＠ｰｩｴ｣ｨ＠､･ｶｩ｡ｴｩｯｮ＠ＨﾵｭＩ＠｛ｆｰ｝＠＠＠＠＠＠ＳＴＮＰＰ＠＠＠＠＠＠ＳＹＮＰＰｓ･｣ｴｯｲ＠ｰｩｴ｣ｨ＠､･ｶｩ｡ｴｩｯｮ＠ｯｶ･ｲ＠ｺＯＸ＠ｰｩｴ｣ｨ･ｳ＠ＨﾵｭＩ＠｛ｆｰｺＯＸ｝＠＠＠＠＠＠ＲＲＮＰＰ＠＠＠＠＠＠ＲＵＮＰＰｒｵｮｯｵｴ＠ＨﾵｭＩ＠｛ｆｲ｝＠＠＠＠＠＠ＲＵＮＰＰ＠＠＠＠＠＠ＲＸＮＰＰｔｯｯｴｨ＠ｔｨｩ｣ｫｮ･ｳｳ＠ｖ｡ｲｩ｡ｴｩｯｮ＠ＨﾵｭＩ＠｛ｒｳ｝＠＠＠＠＠＠ＱＵＮＰＰ＠＠＠＠＠＠ＱＶＮＰＰｓｩｮｧｬ･＠ｦｬ｡ｮｫ＠｣ｯｭｰｯｳｩｴ･Ｌ＠ｴｯｴ｡ｬ＠ＨﾵｭＩ＠｛ｆｩＧ｝＠＠＠＠＠＠ＳＸＮＰＰ＠＠＠＠＠＠ＴＲＮＰＰｓｩｮｧｬ･＠ｦｬ｡ｮｫ＠｣ｯｭｰｯｳｩｴ･Ｌ＠ｴｯｯｴｨＭｴｯＭｴｯｯｴｨ＠ＨﾵｭＩ＠｛ｦｩＧ｝＠＠＠＠＠＠ＱＵＮＰＰ＠＠＠＠＠＠ＱＶＮＰＰｒ｡､ｩ｡ｬ＠｣ｯｭｰｯｳｩｴ･Ｌ＠ｴｯｴ｡ｬ＠ＨﾵｭＩ＠｛ｆｩＢ｝＠＠＠＠＠＠ＲＸＮＰＰ＠＠＠＠＠＠ＳＲＮＰＰｒ｡､ｩ｡ｬ＠｣ｯｭｰｯｳｩｴ･Ｌ＠ｴｯｯｴｨＭｴｯＭｴｯｯｴｨ＠ＨﾵｭＩ＠｛ｦｩＢ｝＠＠＠＠＠＠ＱＲＮＰＰ＠＠＠＠＠＠ＱＴＮＰＰ

ａｸｩｳ＠｡ｬｩｧｮｭ･ｮｴ＠ｴｯｬ･ｲ｡ｮ｣･ｳ＠Ｈｲ･｣ｯｭｭ･ｮ､｡ｴｩｯｮ＠｡｣｣Ｎ＠ｉｓｏ＠ｔｒ＠ＱＰＰＶＴＺＱＹＹＲＬ＠ｑｵ｡ｬｩｴｹ＠＠ＶＩｍ｡ｸｩｭｵｭ＠ｶ｡ｬｵ･＠ｦｯｲ＠､･ｶｩ｡ｴｩｯｮ＠･ｲｲｯｲ＠ｯｦ＠｡ｸｩｳ＠ＨﾵｭＩ＠｛ｦｓｩｧ｢･ｴ｝＠＠＠＠＠＠ＱＵＮＰＰ＠Ｈｆ｢］＠ＱＵＮＰＰＩｍ｡ｸｩｭｵｭ＠ｶ｡ｬｵ･＠ｦｯｲ＠ｩｮ｣ｬｩｮ｡ｴｩｯｮ＠･ｲｲｯｲ＠ｯｦ＠｡ｸ･ｳ＠ＨﾵｭＩ＠｛ｦｓｩｧ､･ｬ｝＠＠＠＠＠＠ＳＰＮＰＰ

ＸＮ＠ａｄｄｉｔｉｏｎａｌ＠ｄａｔａ

ｍ｡ｳｳ＠Ｍ＠｣｡ｬ｣ｵｬ｡ｴ･､＠ｷｩｴｨ＠､｡＠ＨｫｧＩ＠｛ｍ｡ｳｳ｝＠＠＠＠＠ＳＵＮＹＸＰ＠＠＠＠ＱＵＰＮＷＱＸｔｯｴ｡ｬ＠ｭ｡ｳｳ＠ＨｫｧＩ＠｛ｍ｡ｳｳ｝＠＠＠＠ＱＸＶＮＶＹＸ＠＠＠ｍｯｭ･ｮｴ＠ｯｦ＠ｩｮ･ｲｴｩ｡＠Ｈｓｹｳｴ･ｭ＠ｲ･ｦ･ｲ･ｮ｣･､＠ｴｯ＠ｷｨ･･ｬ＠ＱＩＺ＠｣｡ｬ｣ｵｬ｡ｴｩｯｮ＠ｷｩｴｨｯｵｴ＠｣ｯｮｳｩ､･ｲ｡ｴｩｯｮ＠ｯｦ＠ｴｨ･＠･ｸ｡｣ｴ＠ｴｯｯｴｨ＠ｳｨ｡ｰ･ｳｩｮｧｬ･＠ｧ･｡ｲｳ＠ＨＨ､｡Ｋ､ｦＩＯＲＮＮＮ､ｩＩ＠ＨｫｧＪｭﾲＩ＠｛ｔｲ｡･ｧｨｍｯｭ｝＠＠＠＠ＰＮＲＶＷＴＵ＠＠＠＠ＵＮＲＲＱＷＰｓｹｳｴ･ｭ＠ＨＨ､｡Ｋ､ｦＩＯＲＮＮＮ､ｩＩ＠ＨｫｧＪｭﾲＩ＠｛ｔｲ｡･ｧｨｍｯｭ｝＠＠＠＠ＱＮＴＳＳＳＶｔｯｲｳｩｯｮ｡ｬ＠ｳｴｩｦｦｮ･ｳｳ＠ＨｍｎｭＯｲ｡､Ｉ＠｛｣ｲ｝＠＠＠＠＠＠＠ＲＶＮＸ＠＠＠＠＠＠ＱＱＹＮＹｍ･｡ｮ＠｣ｯ･ｦｦＮ＠ｯｦ＠ｦｲｩ｣ｴｩｯｮ＠Ｈ｡｣｣Ｎ＠ｎｩ･ｭ｡ｮｮＩ＠｛ｭｵｭ｝＠＠＠＠＠＠ＰＮＰＴＵｗ･｡ｲ＠ｳｬｩ､ｩｮｧ＠｣ｯ･ｦＮ＠｢ｹ＠ｎｩ･ｭ｡ｮｮ＠｛ｺ･ｴｷ｝＠＠＠＠＠＠ＰＮＷＹＱｇ･｡ｲ＠ｰｯｷ･ｲ＠ｬｯｳｳ＠ＨｫｗＩ＠｛ｐｖｚ｝＠＠＠＠＠＠ＰＮＳＰＸＨｍ･ｳｨｩｮｧ＠･ｦｦｩ｣ｩ･ｮ｣ｹ＠ＨＥＩ＠｛･ｴ｡ｺ｝＠＠＠＠＠ＹＹＮＵＸＹＩ

ＹＯＹ

ＹＮ＠ｄｅｔｅｒｍｉｎａｔｉｏｎ＠ｏｆ＠ｔｏｏｔｈ＠ｆｏｒｍ

ｄ｡ｴ｡＠ｦｯｲ＠ｴｨ･＠ｴｯｯｴｨ＠ｦｯｲｭ＠｣｡ｬ｣ｵｬ｡ｴｩｯｮ＠Ｚｄ｡ｴ｡＠ｮｯｴ＠｡ｶ｡ｩｬ｡｢ｬ･Ｎ

ＱＰＮ＠ｓｅｒｖｉｃｅ＠ｌｉｆｅＬ＠ｄａｍａｇｅ

ｒ･ｱｵｩｲ･､＠ｳ｡ｦ･ｴｹ＠ｦｯｲ＠ｴｯｯｴｨ＠ｲｯｯｴ＠｛ｓｆｭｩｮ｝＠＠＠＠＠＠＠ＱＮＴＰｒ･ｱｵｩｲ･､＠ｳ｡ｦ･ｴｹ＠ｦｯｲ＠ｴｯｯｴｨ＠ｦｬ｡ｮｫ＠｛ｓｈｭｩｮ｝＠＠＠＠＠＠＠ＱＮＰＰ

ｓ･ｲｶｩ｣･＠ｬｩｦ･＠Ｈ｣｡ｬ｣ｵｬ｡ｴ･､＠ｷｩｴｨ＠ｲ･ｱｵｩｲ･､＠ｳ｡ｦ･ｴｩ･ｳＩＺｓｹｳｴ･ｭ＠ｳ･ｲｶｩ｣･＠ｬｩｦ･＠ＨｨＩ＠｛ｈ｡ｴｴ｝＠＾＠＠＠＠ＱＰＰＰＰＰＰ

ｔｯｯｴｨ＠ｲｯｯｴ＠ｳ･ｲｶｩ｣･＠ｬｩｦ･＠ＨｨＩ＠｛ｈｆ｡ｴｴ｝＠＠＠＠＠Ｑ･ＫＰＰＶ＠＠＠＠＠Ｑ･ＫＰＰＶｔｯｯｴｨ＠ｦｬ｡ｮｫ＠ｳ･ｲｶｩ｣･＠ｬｩｦ･＠ＨｨＩ＠｛ｈｈ｡ｴｴ｝＠＠＠＠＠Ｑ･ＫＰＰＶ＠＠＠＠＠Ｑ･ＫＰＰＶｎｯｴ･Ｚ＠ｔｨ･＠･ｮｴｲｹ＠Ｑ･ＫＰＰＶ＠ｨ＠ｭ･｡ｮｳ＠ｴｨ｡ｴ＠ｴｨ･＠ｓ･ｲｶｩ｣･＠ｬｩｦ･＠＾＠ＱＬＰＰＰＬＰＰＰ＠ｨＮ

ｄ｡ｭ｡ｧ･＠｣｡ｬ｣ｵｬ｡ｴ･､＠ｯｮ＠ｴｨ･＠｢｡ｳｩｳ＠ｯｦ＠ｴｨ･＠ｲ･ｱｵｩｲ･､＠ｳ･ｲｶｩ｣･＠ｬｩｦ･＠｛ｈ｝＠Ｈ＠ＲＰＰＰＰＮＰ＠ｨＩ＠ｆＱＥ＠ｆＲＥ＠ｈＱＥ＠ｈＲＥ＠＠＠ＰＮＰＰ＠＠＠ＰＮＰＰ＠＠＠ＰＮＰＰ＠＠＠ＰＮＰＰ

ｒｅｍａｒｋｓＺＭ＠ｓｰ･｣ｩｦｩ｣｡ｴｩｯｮｳ＠ｷｩｴｨ＠｛Ｎ･Ｏｩ｝＠ｩｭｰｬｹＺ＠ｍ｡ｸｩｭｵｭ＠｛･｝＠｡ｮ､＠ｍｩｮｩｭ｡ｬ＠ｶ｡ｬｵ･＠｛ｩ｝＠ｷｩｴｨ＠｣ｯｮｳｩ､･ｲ｡ｴｩｯｮ＠ｯｦ＠｡ｬｬ＠ｴｯｬ･ｲ｡ｮ｣･ｳ＠ｓｰ･｣ｩｦｩ｣｡ｴｩｯｮｳ＠ｷｩｴｨ＠｛Ｎｭ｝＠ｩｭｰｬｹＺ＠ｍ･｡ｮ＠ｶ｡ｬｵ･＠ｷｩｴｨｩｮ＠ｴｯｬ･ｲ｡ｮ｣･Ｍ＠ｆｯｲ＠ｴｨ･＠｢｡｣ｫｬ｡ｳｨ＠ｴｯｬ･ｲ｡ｮ｣･Ｌ＠ｴｨ･＠｣･ｮｴ･ｲ＠､ｩｳｴ｡ｮ｣･＠ｴｯｬ･ｲ｡ｮ｣･ｳ＠｡ｮ､＠ｴｨ･＠ｴｯｯｴｨ＠ｴｨｩ｣ｫｮ･ｳｳ､･ｶｩ｡ｴｩｯｮ＠｡ｲ･＠ｴ｡ｫ･ｮ＠ｩｮｴｯ＠｡｣｣ｯｵｮｴＮ＠ｓｨｯｷｮ＠ｩｳ＠ｴｨ･＠ｭ｡ｸｩｭ｡ｬ＠｡ｮ､＠ｴｨ･＠ｭｩｮｩｭ｡ｬ＠｢｡｣ｫｬ｡ｳｨ＠｣ｯｲｲ･ｳｰｯｮ､ｩｮｧ＠ｴｨ･＠ｬ｡ｲｧ･ｳｴ＠ｲ･ｳｰＮ＠ｴｨ･＠ｳｭ｡ｬｬ･ｳｴ＠｡ｬｬｯｷ｡ｮ｣･ｳ＠ｔｨ･＠｣｡ｬ｣ｵｬ｡ｴｩｯｮ＠ｩｳ＠､ｯｮ･＠ｦｯｲ＠ｴｨ･＠ｏｰ･ｲ｡ｴｩｮｧ＠ｰｩｴ｣ｨ＠｣ｩｲ｣ｬ･ＮＮＭ＠ｄ･ｴ｡ｩｬｳ＠ｯｦ＠｣｡ｬ｣ｵｬ｡ｴｩｯｮ＠ｭ･ｴｨｯ､Ｚ＠｣ｧ＠｡｣｣ｯｲ､ｩｮｧ＠ｴｯ＠ｭ･ｴｨｯ､＠ｂ＠ｋｖ＠｡｣｣ｯｲ､ｩｮｧ＠ｴｯ＠ｭ･ｴｨｯ､＠ｂ＠ｋｈ｢Ｌ＠ｋｆ｢＠｡｣｣ｯｲ､ｩｮｧ＠ｭ･ｴｨｯ､＠ｃ＠ｋｈ｡Ｌ＠ｋｆ｡＠｡｣｣ｯｲ､ｩｮｧ＠ｴｯ＠ｭ･ｴｨｯ､＠ｂ＠ｅｮ､＠ｯｦ＠ｒ･ｰｯｲｴ＠ｬｩｮ･ｳＺ＠＠＠＠＠＠＠＠＠＠＠＠ＴＹＴ＠

PTÍLOHA č. 3

Návrh a pevnostní kontrola vstupního hUídele

ＱＯＷ

＠＠ｋｉｓｓｳｯｦｴ＠ｒ･ｬ･｡ｳ･＠＠＠ＰＳＯＲＰＱＶ＠ｆ＠ｋｉｓｓｳｯｦｴ＠｡｣｡､･ｭｩ｣＠ｬｩ｣･ｮｳ･＠ｦｯｲ＠ｕｮｩ＠ｐｩｬｳ･ｮ＠＠ｆｩｬ･＠ｎ｡ｭ･＠Ｚ＠＠＠＠＠＠＠＠＠＠ｨｲｩ､･ｬＱＭｩ｣ＶＮＳｃｨ｡ｮｧ･､＠｢ｹＺ＠＠＠＠＠＠＠＠＠＠＠ｨｯｦｲｩ｣ｨｰ＠ｯｮＺ＠ＰＴＮＰＴＮＲＰＱＸ＠｡ｴＺ＠ＱＱＺＴＴＺＵＹ＠

ａｮ｡ｬｹｳｩｳ＠ｯｦ＠ｳｨ｡ｦｴｳＬ＠｡ｸｬ･＠｡ｮ､＠｢･｡ｭｳ

ｉｮｰｵｴ＠､｡ｴ｡

ｃｯｯｲ､ｩｮ｡ｴ･＠ｳｹｳｴ･ｭ＠ｳｨ｡ｦｴＺ＠ｳ･･＠ｰｩ｣ｴｵｲ･＠ｗＭＰＰＲ

ｌ｡｢･ｬ＠ｓｨ｡ｦｴ＠Ｑｄｲ｡ｷｩｮｧｉｮｩｴｩ｡ｬ＠ｰｯｳｩｴｩｯｮ＠ＨｭｭＩ＠＠＠＠＠＠ＰＮＰＰＰｌ･ｮｧｴｨ＠ＨｭｭＩ＠＠＠＠ＳＶＳＮＰＰＰｓｰ･･､＠ＨＱＯｭｩｮＩ＠＠＠ＱＰＰＰＮＰＰｓ･ｮｳ･＠ｯｦ＠ｲｯｴ｡ｴｩｯｮＺ＠｣ｬｯ｣ｫｷｩｳ･

ｍ｡ｴ･ｲｩ｡ｬ＠ｃＴＵ＠ＨＱＩｙｯｵｮｧＧｳ＠ｭｯ､ｵｬｵｳ＠ＨｎＯｭｭﾲＩ＠ＲＰＶＰＰＰＮＰＰＰｐｯｩｳｳｯｮＧｳ＠ｲ｡ｴｩｯ＠ｮｵ＠＠＠＠＠＠ＰＮＳＰＰｄ･ｮｳｩｴｹ＠ＨｫｧＯｭﾳＩ＠＠＠ＷＸＳＰＮＰＰＰｃｯ･ｦｦｩ｣ｩ･ｮｴ＠ｯｦ＠ｴｨ･ｲｭ｡ｬ＠･ｸｰ｡ｮｳｩｯｮ＠ＨＱＰ～ＭＶＯｋＩ＠＠＠＠＠ＱＱＮＵＰＰｔ･ｭｰ･ｲ｡ｴｵｲ･＠ＨﾰｃＩ＠＠＠＠＠ＲＰＮＰＰＰｗ･ｩｧｨｴ＠ｯｦ＠ｳｨ｡ｦｴ＠ＨｫｧＩ＠＠＠＠＠＠ＵＮＰＷＷＨｎｯｴｩ｣･Ｚ＠ｗ･ｩｧｨｴ＠ｳｴ｡ｮ､ｳ＠ｦｯｲ＠ｴｨ･＠ｳｨ｡ｦｴ＠ｯｮｬｹ＠ｷｩｴｨｯｵｴ＠｣ｯｮｳｩ､･ｲｩｮｧ＠ｴｨ･＠ｧ･｡ｲｳＩｗ･ｩｧｨｴ＠ｯｦ＠ｳｨ｡ｦｴＬ＠ｩｮ｣ｬｵ､ｩｮｧ＠｡､､ｩｴｩｯｮ｡ｬ＠ｭ｡ｳｳ･ｳ＠ＨｫｧＩ＠＠＠＠＠ＱＰＮＱＳＲｍ｡ｳｳ＠ｭｯｭ･ｮｴ＠ｯｦ＠ｩｮ･ｲｴｩ｡＠ＨｫｧＪｭﾲＩ＠＠＠＠＠＠ＰＮＰＱＵｍｯｭ･ｮｴｵｭ＠ｯｦ＠ｭ｡ｳｳ＠ｇｄＲ＠ＨｎｭﾲＩ＠＠＠＠＠＠ＰＮＵＷＲ

ｐｯｳｩｴｩｯｮ＠ｩｮ＠ｳｰ｡｣･＠ＨﾰＩ＠＠＠＠＠＠ＰＮＰＰＰｇ･｡ｲｳ＠ｭｯｵｮｴ･､＠ｷｩｴｨ＠ｳｴｩｦｦｮ･ｳｳ＠｡｣｣ｯｲ､ｩｮｧ＠ｴｯ＠ｉｓｏｃｯｮｳｩ､･ｲ＠､･ｦｯｲｭ｡ｴｩｯｮｳ＠､ｵ･＠ｴｯ＠ｳｨ･｡ｲｩｮｧｓｨ･｡ｲ＠｣ｯｲｲ･｣ｴｩｯｮ＠｣ｯ･ｦｦｩ｣ｩ･ｮｴ＠＠＠＠＠＠ＱＮＱＰＰｃｯｮｴ｡｣ｴ＠｡ｮｧｬ･＠ｯｦ＠ｲｯｬｬｩｮｧ＠｢･｡ｲｩｮｧｳ＠ｩｳ＠｣ｯｮｳｩ､･ｲ･､ｔｯｬ･ｲ｡ｮ｣･＠ｦｩ･ｬ､Ｚ＠ｍ･｡ｮ＠ｶ｡ｬｵ･ｒ･ｦ･ｲ･ｮ｣･＠ｴ･ｭｰ･ｲ｡ｴｵｲ･＠ＨﾰｃＩ＠＠＠＠＠ＲＰＮＰＰＰ＠＠

ＲＯＷ

ｆｩｧｵｲ･Ｚ＠ｌｯ｡､＠｡ｰｰｬｩ｣｡ｴｩｯｮｳ

ｓｨ｡ｦｴ＠､･ｦｩｮｩｴｩｯｮ＠Ｈｓｨ｡ｦｴ＠ＱＩ

ｏｵｴ･ｲ＠｣ｯｮｴｯｵｲ

ｃｹｬｩｮ､･ｲ＠Ｈｃｹｬｩｮ､･ｲＩ＠＠＠＠ＰＮＰＰＰｭｭ＠ＮＮＮ＠＠ＲＰＰＮＰＰＰｭｭ＠ｄｩ｡ｭ･ｴ･ｲ＠ＨｭｭＩ＠｛､｝＠＠＠＠ＴＰＮＰＰＰＰｌ･ｮｧｴｨ＠ＨｭｭＩ＠｛ｬ｝＠＠＠ＲＰＰＮＰＰＰＰｓｵｲｦ｡｣･＠ｲｯｵｧｨｮ･ｳｳ＠ＨﾵｭＩ＠｛ｒｺ｝＠＠＠＠ＱＶＮＰＰＰＰ

ｃｹｬｩｮ､･ｲ＠Ｈｃｹｬｩｮ､･ｲＩ＠＠ＲＰＰＮＰＰＰｭｭ＠ＮＮＮ＠＠ＲＱＰＮＰＰＰｭｭ＠ｄｩ｡ｭ･ｴ･ｲ＠ＨｭｭＩ＠｛､｝＠＠＠＠ＴＹＮＶＰＰＰｌ･ｮｧｴｨ＠ＨｭｭＩ＠｛ｬ｝＠＠＠＠ＱＰＮＰＰＰＰｓｵｲｦ｡｣･＠ｲｯｵｧｨｮ･ｳｳ＠ＨﾵｭＩ＠｛ｒｺ｝＠＠＠＠ＱＶＮＰＰＰＰ

ｃｹｬｩｮ､･ｲ＠Ｈｃｹｬｩｮ､･ｲＩ＠＠ＲＱＰＮＰＰＰｭｭ＠ＮＮＮ＠＠ＲＴＰＮＰＰＰｭｭ＠ｄｩ｡ｭ･ｴ･ｲ＠ＨｭｭＩ＠｛､｝＠＠＠＠ＸＰＮＰＰＰＰｌ･ｮｧｴｨ＠ＨｭｭＩ＠｛ｬ｝＠＠＠＠ＳＰＮＰＰＰＰｓｵｲｦ｡｣･＠ｲｯｵｧｨｮ･ｳｳ＠ＨﾵｭＩ＠｛ｒｺ｝＠＠＠＠ＱＶＮＰＰＰＰ

ｃｹｬｩｮ､･ｲ＠Ｈｃｹｬｩｮ､･ｲＩ＠＠ＲＴＰＮＰＰＰｭｭ＠ＮＮＮ＠＠ＳＰＰＮＰＰＰｭｭ＠ｄｩ｡ｭ･ｴ･ｲ＠ＨｭｭＩ＠｛､｝＠＠＠＠ＵＶＮＰＰＰＰｌ･ｮｧｴｨ＠ＨｭｭＩ＠｛ｬ｝＠＠＠＠ＶＰＮＰＰＰＰｓｵｲｦ｡｣･＠ｲｯｵｧｨｮ･ｳｳ＠ＨﾵｭＩ＠｛ｒｺ｝＠＠＠＠ＱＶＮＰＰＰＰ

ｃｹｬｩｮ､･ｲ＠Ｈｃｹｬｩｮ､･ｲＩ＠＠ＳＰＰＮＰＰＰｭｭ＠ＮＮＮ＠＠ＳＶＳＮＰＰＰｭｭ＠

ＳＯＷ

ｄｩ｡ｭ･ｴ･ｲ＠ＨｭｭＩ＠｛､｝＠＠＠＠ＴＰＮＰＰＰＰｌ･ｮｧｴｨ＠ＨｭｭＩ＠｛ｬ｝＠＠＠＠ＶＳＮＰＰＰＰｓｵｲｦ｡｣･＠ｲｯｵｧｨｮ･ｳｳ＠ＨﾵｭＩ＠｛ｒｺ｝＠＠＠＠ＱＶＮＰＰＰＰ

＠ｃｩｲ｣ｵｭｦ･ｲ･ｮｴｩ｡ｬ＠ｧｲｯｯｶ･＠Ｈｃｩｲ｣ｵｭｦ･ｲ･ｮｴｩ｡ｬ＠ｧｲｯｯｶ･Ｉ＠ｴ］ＰＮＵＹ＠ＨｭｭＩＬ＠ｲ］ＲＮＵＰ＠ＨｭｭＩＬ＠ｒｺ］ＸＮＰＬ＠ｔｵｲｮ･､＠Ｈｒ｡］ＳＮＲダｭＯＱＲＵダｩｮＩ

ｆｯｲ｣･ｳ

ｔｹｰ･＠ｯｦ＠ｦｯｲ｣･＠･ｬ･ｭ･ｮｴｃｹｬｩｮ､ｲｩ｣｡ｬ＠ｧ･｡ｲｌ｡｢･ｬ＠ｩｮ＠ｴｨ･＠ｭｯ､･ｬ＠ｃｹｬｩｮ､ｲｩ｣｡ｬ＠ｧ･｡ｲｐｯｳｩｴｩｯｮ＠ｯｮ＠ｳｨ｡ｦｴ＠ＨｭｭＩ＠｛ｹｬｯ｣｡ｬ｝＠＠＠＠＠＠＠＠＠ＲＷＰＮＰＰＰＰｐｯｳｩｴｩｯｮ＠ｩｮ＠ｧｬｯ｢｡ｬ＠ｳｹｳｴ･ｭ＠ＨｭｭＩ＠｛ｹｧｬｯ｢｡ｬ｝＠＠＠＠＠＠＠＠＠ＲＷＰＮＰＰＰＰｏｰ･ｲ｡ｴｩｮｧ＠ｰｩｴ｣ｨ＠､ｩ｡ｭ･ｴ･ｲ＠ＨｭｭＩ＠＠＠＠＠＠＠＠＠ＲＰＳＮＵＰＸＸｓｰｵｲ＠ｧ･｡ｲｗｯｲｫｩｮｧ＠ｰｲ･ｳｳｵｲ･＠｡ｮｧｬ･＠｡ｴ＠ｮｯｲｭ｡ｬ＠ｳ･｣ｴｩｯｮ＠ＨﾰＩ＠＠＠＠＠＠＠＠＠＠ＲＰＮＳＸＹＹｐｯｳｩｴｩｯｮ＠ｯｦ＠｣ｯｮｴ｡｣ｴ＠ＨﾰＩ＠＠＠＠＠＠＠＠＠ＱＸＰＮＰＰＰＰｌ･ｮｧｴｨ＠ｯｦ＠ｬｯ｡､＠｡ｰｰｬｩ｣｡ｴｩｯｮ＠ＨｭｭＩ＠＠＠＠＠＠＠＠＠＠ＶＰＮＰＰＰＰｐｯｷ･ｲ＠ＨｫｗＩ＠＠＠＠＠＠＠＠＠＠ＷＵＮＰＰＰＰ＠､ｲｩｶｩｮｧ＠ＨｏｵｴｰｵｴＩｔｯｲｱｵ･＠ＨｎｭＩ＠＠＠＠＠＠＠＠ＭＷＱＶＮＱＹＷＲａｸｩ｡ｬ＠ｦｯｲ｣･＠ＨｎＩ＠＠＠＠＠＠＠＠＠＠＠ＰＮＰＰＰＰｓｨ･｡ｲｩｮｧ＠ｦｯｲ｣･＠ｘ＠ＨｎＩ＠＠＠＠＠＠＠＠ＲＶＱＶＮＱＷＹＵｓｨ･｡ｲｩｮｧ＠ｦｯｲ｣･＠ｚ＠ＨｎＩ＠＠＠＠＠＠＠ＭＷＰＳＸＮＴＹＰＲｂ･ｮ､ｩｮｧ＠ｭｯｭ･ｮｴ＠ｘ＠ＨｎｭＩ＠＠＠＠＠＠＠＠＠＠ＭＰＮＰＰＰＰｂ･ｮ､ｩｮｧ＠ｭｯｭ･ｮｴ＠ｚ＠ＨｎｭＩ＠＠＠＠＠＠＠＠＠＠ＭＰＮＰＰＰＰ

ｔｹｰ･＠ｯｦ＠ｦｯｲ｣･＠･ｬ･ｭ･ｮｴｃｯｵｰｬｩｮｧｌ｡｢･ｬ＠ｩｮ＠ｴｨ･＠ｭｯ､･ｬ＠ｃｯｵｰｬｩｮｧ＠Ｏ＠ｍｯｴｯｲｐｯｳｩｴｩｯｮ＠ｯｮ＠ｳｨ｡ｦｴ＠ＨｭｭＩ＠｛ｹｬｯ｣｡ｬ｝＠＠＠＠＠＠＠＠＠＠ＲＰＮＰＰＰＰｐｯｳｩｴｩｯｮ＠ｩｮ＠ｧｬｯ｢｡ｬ＠ｳｹｳｴ･ｭ＠ＨｭｭＩ＠｛ｹｧｬｯ｢｡ｬ｝＠＠＠＠＠＠＠＠＠＠ＲＰＮＰＰＰＰｅｦｦ･｣ｴｩｶ･＠､ｩ｡ｭ･ｴ･ｲ＠ＨｭｭＩ＠＠＠＠＠＠＠＠＠＠＠ＰＮＰＰＰＰｒ｡､ｩ｡ｬ＠ｦｯｲ｣･＠ｦ｡｣ｴｯｲ＠ＨＭＩ＠＠＠＠＠＠＠＠＠＠＠ＰＮＰＰＰＰｄｩｲ･｣ｴｩｯｮ＠ｯｦ＠ｴｨ･＠ｲ｡､ｩ｡ｬ＠ｦｯｲ｣･＠ＨﾰＩ＠＠＠＠＠＠＠＠＠＠＠ＰＮＰＰＰＰａｸｩ｡ｬ＠ｦｯｲ｣･＠ｦ｡｣ｴｯｲ＠ＨＭＩ＠＠＠＠＠＠＠＠＠＠＠ＰＮＰＰＰＰｌ･ｮｧｴｨ＠ｯｦ＠ｬｯ｡､＠｡ｰｰｬｩ｣｡ｴｩｯｮ＠ＨｭｭＩ＠＠＠＠＠＠＠＠＠＠＠ＰＮＰＰＰＰｐｯｷ･ｲ＠ＨｫｗＩ＠＠＠＠＠＠＠＠＠＠ＷＵＮＰＰＰＰ＠､ｲｩｶ･ｮ＠ＨｉｮｰｵｴＩｔｯｲｱｵ･＠ＨｎｭＩ＠＠＠＠＠＠＠＠＠ＷＱＶＮＱＹＷＲａｸｩ｡ｬ＠ｦｯｲ｣･＠ＨｎＩ＠＠＠＠＠＠＠＠＠＠＠ＰＮＰＰＰＰｓｨ･｡ｲｩｮｧ＠ｦｯｲ｣･＠ｘ＠ＨｎＩ＠＠＠＠＠＠＠＠＠＠＠ＰＮＰＰＰＰｓｨ･｡ｲｩｮｧ＠ｦｯｲ｣･＠ｚ＠ＨｎＩ＠＠＠＠＠＠＠＠＠＠＠ＰＮＰＰＰＰｂ･ｮ､ｩｮｧ＠ｭｯｭ･ｮｴ＠ｘ＠ＨｎｭＩ＠＠＠＠＠＠＠＠＠＠＠ＰＮＰＰＰＰｂ･ｮ､ｩｮｧ＠ｭｯｭ･ｮｴ＠ｚ＠ＨｎｭＩ＠＠＠＠＠＠＠＠＠＠＠ＰＮＰＰＰＰｍ｡ｳｳ＠ＨｫｧＩ＠＠＠＠＠＠＠＠＠＠＠ＰＮＰＰＰＰｍ｡ｳｳ＠ｭｯｭ･ｮｴ＠ｯｦ＠ｩｮ･ｲｴｩ｡＠ｊｰ＠ＨｫｧＪｭﾲＩ＠＠＠＠＠＠＠＠＠＠＠ＰＮＰＰＰＰｍ｡ｳｳ＠ｭｯｭ･ｮｴ＠ｯｦ＠ｩｮ･ｲｴｩ｡＠ｊｸｸ＠ＨｫｧＪｭﾲＩ＠＠＠＠＠＠＠＠＠＠＠ＰＮＰＰＰＰｍ｡ｳｳ＠ｭｯｭ･ｮｴ＠ｯｦ＠ｩｮ･ｲｴｩ｡＠ｊｺｺ＠ＨｫｧＪｭﾲＩ＠＠＠＠＠＠＠＠＠＠＠ＰＮＰＰＰＰｅ｣｣･ｮｴｲｩ｣ｩｴｹ＠ＨｭｭＩ＠＠＠＠＠＠＠＠＠＠＠ＰＮＰＰＰＰ

ｂ･｡ｲｩｮｧ

ｌ｡｢･ｬ＠ｩｮ＠ｴｨ･＠ｭｯ､･ｬ＠ｌｂ･｡ｲｩｮｧ＠ｴｹｰ･＠ｓｋｆ＠ＪＲＲＲＰＸ＠ｅｋｂ･｡ｲｩｮｧ＠ｴｹｰ･＠ｓｰｨ･ｲｩ｣｡ｬ＠ｲｯｬｬ･ｲ＠｢･｡ｲｩｮｧｳｂ･｡ｲｩｮｧ＠ｰｯｳｩｴｩｯｮ＠ＨｭｭＩ＠｛ｹｬｯｫ｡ｬ｝＠＠ＱＸＸＮＵＰＰｂ･｡ｲｩｮｧ＠ｰｯｳｩｴｩｯｮ＠ＨｭｭＩ＠｛ｹｧｬｯ｢｡ｬ｝＠＠ＱＸＸＮＵＰＰ

ＴＯＷ

ａｴｴ｡｣ｨｭ･ｮｴ＠ｯｦ＠･ｸｴ･ｲｮ｡ｬ＠ｲｩｮｧ＠ｆｩｸ･､＠｢･｡ｲｩｮｧｉｮｮ･ｲ＠､ｩ｡ｭ･ｴ･ｲ＠ＨｭｭＩ＠｛､｝＠＠＠ＴＰＮＰＰＰｅｸｴ･ｲｮ｡ｬ＠､ｩ｡ｭ･ｴ･ｲ＠ＨｭｭＩ＠｛ｄ｝＠＠＠ＸＰＮＰＰＰｗｩ､ｴｨ＠ＨｭｭＩ＠｛｢｝＠＠＠ＲＳＮＰＰＰｃｯｲｮ･ｲ＠ｲ｡､ｩｵｳ＠ＨｭｭＩ＠｛ｲ｝＠＠＠＠ＱＮＱＰＰｂ｡ｳｩ｣＠ｳｴ｡ｴｩ｣＠ｬｯ｡､＠ｲ｡ｴｩｮｧ＠｛ｃＰ｝＠＠＠＠＠ＹＱＮＵＰＰｂ｡ｳｩ｣＠､ｹｮ｡ｭｩ｣＠ｬｯ｡､＠ｲ｡ｴｩｮｧ＠｛ｃ｝＠＠＠＠＠ＹＸＮＵＰＰｆ｡ｴｩｧｵ･＠ｬｯ｡､＠ｲ｡ｴｩｮｧ＠｛ｃｕ｝＠＠＠＠＠ＱＰＮＰＰＰｖ｡ｬｵ･ｳ＠ｦｯｲ＠｡ｰｰｲｯｸｩｭ｡ｴ･､＠ｧ･ｯｭ･ｴｲｹＺｂ｡ｳｩ｣＠､ｹｮ｡ｭｩ｣＠ｬｯ｡､＠ｲ｡ｴｩｮｧ＠ＨｫｎＩ＠｛ｃｴｨ･ｯ｝＠＠＠＠＠＠ＰＮＰＰＰｂ｡ｳｩ｣＠ｳｴ｡ｴｩ｣＠ｬｯ｡､＠ｲ｡ｴｩｮｧ＠ＨｫｎＩ＠｛ｃＰｴｨ･ｯ｝＠＠＠＠＠＠ＰＮＰＰＰ

ｌ｡｢･ｬ＠ｩｮ＠ｴｨ･＠ｭｯ､･ｬ＠ｐｂ･｡ｲｩｮｧ＠ｴｹｰ･＠ｓｋｆ＠Ｊｎｕｐ＠ＲＰＸ＠ｅｃｍｌｂ･｡ｲｩｮｧ＠ｴｹｰ･＠ｃｹｬｩｮ､ｲｩ｣｡ｬ＠ｲｯｬｬ･ｲ＠｢･｡ｲｩｮｧ＠Ｈｳｩｮｧｬ･＠ｲｯｷＩｂ･｡ｲｩｮｧ＠ｰｯｳｩｴｩｯｮ＠ＨｭｭＩ＠｛ｹｬｯｫ｡ｬ｝＠＠ＳＴＰＮＰＰＰｂ･｡ｲｩｮｧ＠ｰｯｳｩｴｩｯｮ＠ＨｭｭＩ＠｛ｹｧｬｯ｢｡ｬ｝＠＠ＳＴＰＮＰＰＰａｴｴ｡｣ｨｭ･ｮｴ＠ｯｦ＠･ｸｴ･ｲｮ｡ｬ＠ｲｩｮｧ＠ｆｲ･･＠｢･｡ｲｩｮｧｉｮｮ･ｲ＠､ｩ｡ｭ･ｴ･ｲ＠ＨｭｭＩ＠｛､｝＠＠＠ＴＰＮＰＰＰｅｸｴ･ｲｮ｡ｬ＠､ｩ｡ｭ･ｴ･ｲ＠ＨｭｭＩ＠｛ｄ｝＠＠＠ＸＰＮＰＰＰｗｩ､ｴｨ＠ＨｭｭＩ＠｛｢｝＠＠＠ＱＸＮＰＰＰｃｯｲｮ･ｲ＠ｲ｡､ｩｵｳ＠ＨｭｭＩ＠｛ｲ｝＠＠＠＠ＱＮＱＰＰｂ｡ｳｩ｣＠ｳｴ｡ｴｩ｣＠ｬｯ｡､＠ｲ｡ｴｩｮｧ＠｛ｃＰ｝＠＠＠＠＠ＵＳＮＰＰＰｂ｡ｳｩ｣＠､ｹｮ｡ｭｩ｣＠ｬｯ｡､＠ｲ｡ｴｩｮｧ＠｛ｃ｝＠＠＠＠＠ＶＲＮＰＰＰｆ｡ｴｩｧｵ･＠ｬｯ｡､＠ｲ｡ｴｩｮｧ＠｛ｃｕ｝＠＠＠＠＠＠ＶＮＷＰＰｖ｡ｬｵ･ｳ＠ｦｯｲ＠｡ｰｰｲｯｸｩｭ｡ｴ･､＠ｧ･ｯｭ･ｴｲｹＺｂ｡ｳｩ｣＠､ｹｮ｡ｭｩ｣＠ｬｯ｡､＠ｲ｡ｴｩｮｧ＠ＨｫｎＩ＠｛ｃｴｨ･ｯ｝＠＠＠＠＠＠ＰＮＰＰＰｂ｡ｳｩ｣＠ｳｴ｡ｴｩ｣＠ｬｯ｡､＠ｲ｡ｴｩｮｧ＠ＨｫｎＩ＠｛ｃＰｴｨ･ｯ｝＠＠＠＠＠＠ＰＮＰＰＰ

ＭＭＭＭＭＭＭＭＭＭＭＭＭＭＭＭＭＭＭＭＭＭＭＭＭＭＭＭＭＭＭＭＭＭＭＭＭＭＭＭ

ｓｨ｡ｦｴ＠Ｇｓｨ｡ｦｴ＠ＱＧＺ＠ｃｹｬｩｮ､ｲｩ｣｡ｬ＠ｧ･｡ｲ＠Ｇｃｹｬｩｮ､ｲｩ｣｡ｬ＠ｧ･｡ｲＧ＠Ｈｹ］＠ＲＷＰＮＰＰＰＰ＠ＨｭｭＩＩ＠ｩｳ＠ｴ｡ｫ･ｮ＠ｩｮｴｯ＠｡｣｣ｯｵｮｴ＠｡ｳ＠｣ｯｭｰｯｮ･ｮｴ＠ｯｦ＠ｴｨ･＠ｳｨ｡ｦｴＮｅｉ＠Ｈｹ］＠ＲＴＰＮＰＰＰＰ＠ＨｭｭＩＩＺ＠ＹＹＴＴＶＮＴＳＶＹ＠ＨｎｭﾲＩＬ＠ｅｉ＠Ｈｹ］＠ＳＰＰＮＰＰＰＰ＠ＨｭｭＩＩＺ＠ＹＹＴＴＶＮＴＳＶＹ＠ＨｎｭﾲＩＬ＠ｭ＠Ｈｹｓ］＠ＲＷＰＮＰＰＰＰ＠ＨｭｭＩＩＺ＠ＵＮＰＵＵＱ＠ＨｫｧＩｊｰＺ＠ＰＮＰＱＲＶ＠ＨｫｧＪｭﾲＩＬ＠ｊｸｸＺ＠ＰＮＰＰＷＸ＠ＨｫｧＪｭﾲＩＬ＠ｊｺｺＺ＠ＰＮＰＰＷＸ＠ＨｫｧＪｭﾲＩ

ｒ･ｳｵｬｴｳ

ｓｨ｡ｦｴ

ｍ｡ｸｩｭｵｭ＠､･ｦｬ･｣ｴｩｯｮ＠ＨｭｭＩ＠＠＠＠＠＠ＰＮＰＲＳｐｯｳｩｴｩｯｮ＠ｯｦ＠ｴｨ･＠ｭ｡ｸｩｭｵｭ＠ＨｭｭＩ＠＠＠＠ＳＰＰＮＰＰＰｍ｡ｳｳ＠｣･ｮｴ･ｲ＠ｯｦ＠ｧｲ｡ｶｩｴｹ＠ＨｭｭＩ＠＠＠＠ＱＹＹＮＲＱＲｔｯｴ｡ｬ＠｡ｸｩ｡ｬ＠ｬｯ｡､＠ＨｎＩ＠＠＠＠＠＠ＰＮＰＰＰｔｯｲｳｩｯｮ＠ｵｮ､･ｲ＠ｴｯｲｱｵ･＠ＨﾰＩ＠＠＠＠＠ＭＰＮＳＸＴ

＠＠

ｂ･｡ｲｩｮｧ

ｐｲｯ｢｡｢ｩｬｩｴｹ＠ｯｦ＠ｦ｡ｩｬｵｲ･＠｛ｮ｝＠ＱＰＮＰＰ＠Ｅａｸｩ｡ｬ＠｣ｬ･｡ｲ｡ｮ｣･＠｛ｵａ｝＠ＱＰＮＰＰ＠ﾵｭｌｵ｢ｲｩ｣｡ｮｴ＠ｏｩｬＺ＠ｉｓｏＭｖｇ＠ＲＲＰ

ＵＯＷ

ｌｵ｢ｲｩ｣｡ｮｴ＠Ｍ＠ｳ･ｲｶｩ｣･＠ｴ･ｭｰ･ｲ｡ｴｵｲ･＠｛ｔｂ｝＠ＲＰＮＰＰ＠ﾰｃｒｯｬｬｩｮｧ＠｢･｡ｲｩｮｧｳＬ＠｣ｬ｡ｳｳｩ｣｡ｬ＠｣｡ｬ｣ｵｬ｡ｴｩｯｮ＠Ｈ｣ｯｮｴ｡｣ｴ＠｡ｮｧｬ･＠｣ｯｮｳｩ､･ｲ･､Ｉ

ｓｨ｡ｦｴ＠Ｇｓｨ｡ｦｴ＠ＱＧ＠ｒｯｬｬｩｮｧ＠｢･｡ｲｩｮｧ＠ＧｌＧｐｯｳｩｴｩｯｮ＠ＨｙＭ｣ｯｯｲ､ｩｮ｡ｴ･Ｉ＠｛ｹ｝＠ＱＸＸＮＵＰ＠ｭｭｅｱｵｩｶ｡ｬ･ｮｴ＠ｬｯ｡､＠｛ｐ｝＠ＳＮＵＳ＠ｫｎｅｱｵｩｶ｡ｬ･ｮｴ＠ｬｯ｡､＠｛ｐＰ｝＠ＳＮＵＳ＠ｫｎｌｩｦ･＠ｭｯ､ｩｦｩ｣｡ｴｩｯｮ＠ｦ｡｣ｴｯｲ＠ｦｯｲ＠ｲ･ｬｩ｡｢ｩｬｩｴｹ｛｡Ｑ｝＠ＱＮＰＰＰｎｯｭｩｮ｡ｬ＠｢･｡ｲｩｮｧ＠ｳ･ｲｶｩ｣･＠ｬｩｦ･＠｛ｌｮｨ｝＠＾＠ＱＰＰＰＰＰＰ＠ｨｏｰ･ｲ｡ｴｩｮｧ＠ｶｩｳ｣ｯｳｩｴｹ＠｛チ｝＠ＹＱＲＮＸＷ＠ｭｭﾲＯｳｓｴ｡ｴｩ｣＠ｳ｡ｦ･ｴｹ＠ｦ｡｣ｴｯｲ＠｛ｓＰ｝＠ＲＵＮＸＹｂ･｡ｲｩｮｧ＠ｲ･｡｣ｴｩｯｮ＠ｦｯｲ｣･＠｛ｆｸ｝＠ＭＱＮＲＰＹ＠ｫｎｂ･｡ｲｩｮｧ＠ｲ･｡｣ｴｩｯｮ＠ｦｯｲ｣･＠｛ｆｹ｝＠ＰＮＰＰＰ＠ｫｎｂ･｡ｲｩｮｧ＠ｲ･｡｣ｴｩｯｮ＠ｦｯｲ｣･＠｛ｆｺ｝＠ＳＮＳＲＱ＠ｫｎｂ･｡ｲｩｮｧ＠ｲ･｡｣ｴｩｯｮ＠ｦｯｲ｣･＠｛ｆｲ｝＠ＳＮＵＳＴ＠ｫｎ＠ＨＱＱＰﾰＩｏｩｬ＠ｬ･ｶ･ｬ＠｛ｈ｝＠ＰＮＰＰＰ＠ｭｭｒｯｬｬｩｮｧ＠ｭｯｭ･ｮｴ＠ｯｦ＠ｦｲｩ｣ｴｩｯｮ＠｛ｍｲｲ｝＠ＰＮＳＴＴ＠ｎｭｓｬｩ､ｩｮｧ＠ｭｯｭ･ｮｴ＠ｯｦ＠ｦｲｩ｣ｴｩｯｮ＠｛ｍｳｬ｝＠ＰＮＰＲＷ＠ｎｭｍｯｭ･ｮｴ＠ｯｦ＠ｦｲｩ｣ｴｩｯｮＬ＠ｳ･｡ｬｳ＠｛ｍｳ･｡ｬ｝＠ＰＮＰＰＰ＠ｎｭｍｯｭ･ｮｴ＠ｯｦ＠ｦｲｩ｣ｴｩｯｮ＠ｦｯｲ＠ｳ･｡ｬｳ＠､･ｴ･ｲｭｩｮ･､＠｡｣｣ｯｲ､ｩｮｧ＠ｴｯ＠ｓｋｆ＠ｭ｡ｩｮ＠｣｡ｴ｡ｬｯｧ＠ＱＰＰＰＰＯＱ＠ｅｎＺＲＰＱＳｍｯｭ･ｮｴ＠ｯｦ＠ｦｲｩ｣ｴｩｯｮ＠ｦｬｯｷ＠ｬｯｳｳ･ｳ＠｛ｍ､ｲ｡ｧ｝＠ＰＮＰＰＰ＠ｎｭｔｯｲｱｵ･＠ｯｦ＠ｦｲｩ｣ｴｩｯｮ＠｛ｍｬｯｳｳ｝＠ＰＮＳＷＱ＠ｎｭｐｯｷ･ｲ＠ｬｯｳｳ＠｛ｐｬｯｳｳ｝＠ＳＸＮＸＸＲ＠ｗｔｨ･＠ｭｯｭ･ｮｴ＠ｯｦ＠ｦｲｩ｣ｴｩｯｮ＠ｩｳ＠｣｡ｬ｣ｵｬ｡ｴ･､＠｡｣｣ｯｲ､ｩｮｧ＠ｴｯ＠ｴｨ･＠､･ｴ｡ｩｬｳ＠ｩｮ＠ｓｋｆ＠ｃ｡ｴ｡ｬｯｧ＠ＲＰＱＳＮｔｨ･＠｣｡ｬ｣ｵｬ｡ｴｩｯｮ＠ｩｳ＠｡ｬｷ｡ｹｳ＠ｰ･ｲｦｯｲｭ･､＠ｷｩｴｨ＠｡＠｣ｯ･ｦｦｩ｣ｩ･ｮｴ＠ｦｯｲ＠｡､､ｩｴｩｶ･ｳ＠ｩｮ＠ｴｨ･＠ｬｵ｢ｲｩ｣｡ｮｴ＠ダ｢ｬ］ＰＮＱＵＮｄｩｳｰｬ｡｣･ｭ･ｮｴ＠ｯｦ＠｢･｡ｲｩｮｧ＠｛ｵｸ｝＠ＶＮＴＱＳ＠ﾵｭｄｩｳｰｬ｡｣･ｭ･ｮｴ＠ｯｦ＠｢･｡ｲｩｮｧ＠｛ｵｹ｝＠ＭＰＮＰＰＰ＠ﾵｭｄｩｳｰｬ｡｣･ｭ･ｮｴ＠ｯｦ＠｢･｡ｲｩｮｧ＠｛ｵｺ｝＠ＭＱＷＮＶＱＹ＠ﾵｭｄｩｳｰｬ｡｣･ｭ･ｮｴ＠ｯｦ＠｢･｡ｲｩｮｧ＠｛ｵｲ｝＠ＱＸＮＷＵＰ＠ﾵｭ＠ＨＭＷＰﾰＩｍｩｳ｡ｬｩｧｮｭ･ｮｴ＠ｯｦ＠｢･｡ｲｩｮｧ＠｛ｲｸ｝＠ＭＰＮＰＴＹ＠ｭｲ｡､＠ＨＭＰＮＱＷＧＩｍｩｳ｡ｬｩｧｮｭ･ｮｴ＠ｯｦ＠｢･｡ｲｩｮｧ＠｛ｲｹ｝＠ＭＶＮＰＶＰ＠ｭｲ｡､＠ＨＭＲＰＮＸＳＧＩｍｩｳ｡ｬｩｧｮｭ･ｮｴ＠ｯｦ＠｢･｡ｲｩｮｧ＠｛ｲｺ｝＠ＭＰＮＰＱＹ＠ｭｲ｡､＠ＨＭＰＮＰＶＧＩｍｩｳ｡ｬｩｧｮｭ･ｮｴ＠ｯｦ＠｢･｡ｲｩｮｧ＠｛ｲｲ｝＠ＰＮＰＵＲ＠ｭｲ｡､＠ＨＰＮＱＸＧＩ

ｓｨ｡ｦｴ＠Ｇｓｨ｡ｦｴ＠ＱＧ＠ｒｯｬｬｩｮｧ＠｢･｡ｲｩｮｧ＠ＧｐＧｐｯｳｩｴｩｯｮ＠ＨｙＭ｣ｯｯｲ､ｩｮ｡ｴ･Ｉ＠｛ｹ｝＠ＳＴＰＮＰＰ＠ｭｭｅｱｵｩｶ｡ｬ･ｮｴ＠ｬｯ｡､＠｛ｐ｝＠ＴＮＰＷ＠ｫｎｅｱｵｩｶ｡ｬ･ｮｴ＠ｬｯ｡､＠｛ｐＰ｝＠ＴＮＰＷ＠ｫｎｌｩｦ･＠ｭｯ､ｩｦｩ｣｡ｴｩｯｮ＠ｦ｡｣ｴｯｲ＠ｦｯｲ＠ｲ･ｬｩ｡｢ｩｬｩｴｹ｛｡Ｑ｝＠ＱＮＰＰＰｎｯｭｩｮ｡ｬ＠｢･｡ｲｩｮｧ＠ｳ･ｲｶｩ｣･＠ｬｩｦ･＠｛ｌｮｨ｝＠ＱＴＶＳＲＰＮＸＲ＠ｨｏｰ･ｲ｡ｴｩｮｧ＠ｶｩｳ｣ｯｳｩｴｹ＠｛チ｝＠ＹＱＲＮＸＷ＠ｭｭﾲＯｳｓｴ｡ｴｩ｣＠ｳ｡ｦ･ｴｹ＠ｦ｡｣ｴｯｲ＠｛ｓＰ｝＠ＱＳＮＰＳｂ･｡ｲｩｮｧ＠ｲ･｡｣ｴｩｯｮ＠ｦｯｲ｣･＠｛ｆｸ｝＠ＭＱＮＴＰＷ＠ｫｎｂ･｡ｲｩｮｧ＠ｲ･｡｣ｴｩｯｮ＠ｦｯｲ｣･＠｛ｆｹ｝＠ＰＮＰＰＰ＠ｫｎｂ･｡ｲｩｮｧ＠ｲ･｡｣ｴｩｯｮ＠ｦｯｲ｣･＠｛ｆｺ｝＠ＳＮＸＱＷ＠ｫｎｂ･｡ｲｩｮｧ＠ｲ･｡｣ｴｩｯｮ＠ｦｯｲ｣･＠｛ｆｲ｝＠ＴＮＰＶＸ＠ｫｎ＠ＨＱＱＰＮＲＴﾰＩｏｩｬ＠ｬ･ｶ･ｬ＠｛ｈ｝＠ＰＮＰＰＰ＠ｭｭｒｯｬｬｩｮｧ＠ｭｯｭ･ｮｴ＠ｯｦ＠ｦｲｩ｣ｴｩｯｮ＠｛ｍｲｲ｝＠ＰＮＴＳＲ＠ｎｭｓｬｩ､ｩｮｧ＠ｭｯｭ･ｮｴ＠ｯｦ＠ｦｲｩ｣ｴｩｯｮ＠｛ｍｳｬ｝＠ＰＮＰＰＷ＠ｎｭｍｯｭ･ｮｴ＠ｯｦ＠ｦｲｩ｣ｴｩｯｮＬ＠ｳ･｡ｬｳ＠｛ｍｳ･｡ｬ｝＠ＰＮＰＰＰ＠ｎｭｍｯｭ･ｮｴ＠ｯｦ＠ｦｲｩ｣ｴｩｯｮ＠ｦｯｲ＠ｳ･｡ｬｳ＠､･ｴ･ｲｭｩｮ･､＠｡｣｣ｯｲ､ｩｮｧ＠ｴｯ＠ｓｋｆ＠ｭ｡ｩｮ＠｣｡ｴ｡ｬｯｧ＠ＱＰＰＰＰＯＱ＠ｅｎＺＲＰＱＳｍｯｭ･ｮｴ＠ｯｦ＠ｦｲｩ｣ｴｩｯｮ＠ｦｬｯｷ＠ｬｯｳｳ･ｳ＠｛ｍ､ｲ｡ｧ｝＠ＰＮＰＰＰ＠ｎｭｔｯｲｱｵ･＠ｯｦ＠ｦｲｩ｣ｴｩｯｮ＠｛ｍｬｯｳｳ｝＠ＰＮＴＳＹ＠ｎｭｐｯｷ･ｲ＠ｬｯｳｳ＠｛ｐｬｯｳｳ｝＠ＴＵＮＹＵＶ＠ｗｔｨ･＠ｭｯｭ･ｮｴ＠ｯｦ＠ｦｲｩ｣ｴｩｯｮ＠ｩｳ＠｣｡ｬ｣ｵｬ｡ｴ･､＠｡｣｣ｯｲ､ｩｮｧ＠ｴｯ＠ｴｨ･＠､･ｴ｡ｩｬｳ＠ｩｮ＠ｓｋｆ＠ｃ｡ｴ｡ｬｯｧ＠ＲＰＱＳＮ

ＶＯＷ

ｔｨ･＠｣｡ｬ｣ｵｬ｡ｴｩｯｮ＠ｩｳ＠｡ｬｷ｡ｹｳ＠ｰ･ｲｦｯｲｭ･､＠ｷｩｴｨ＠｡＠｣ｯ･ｦｦｩ｣ｩ･ｮｴ＠ｦｯｲ＠｡､､ｩｴｩｶ･ｳ＠ｩｮ＠ｴｨ･＠ｬｵ｢ｲｩ｣｡ｮｴ＠ダ｢ｬ］ＰＮＱＵＮｄｩｳｰｬ｡｣･ｭ･ｮｴ＠ｯｦ＠｢･｡ｲｩｮｧ＠｛ｵｸ｝＠ＶＮＴＸＶ＠ﾵｭｄｩｳｰｬ｡｣･ｭ･ｮｴ＠ｯｦ＠｢･｡ｲｩｮｧ＠｛ｵｹ｝＠ＰＮＰＰＰ＠ﾵｭｄｩｳｰｬ｡｣･ｭ･ｮｴ＠ｯｦ＠｢･｡ｲｩｮｧ＠｛ｵｺ｝＠ＭＱＷＮＵＹＲ＠ﾵｭｄｩｳｰｬ｡｣･ｭ･ｮｴ＠ｯｦ＠｢･｡ｲｩｮｧ＠｛ｵｲ｝＠ＱＸＮＷＵＰ＠ﾵｭ＠ＨＭＶＹＮＷＶﾰＩｍｩｳ｡ｬｩｧｮｭ･ｮｴ＠ｯｦ＠｢･｡ｲｩｮｧ＠｛ｲｸ｝＠ＰＮＰＹＸ＠ｭｲ｡､＠ＨＰＮＳＴＧＩｍｩｳ｡ｬｩｧｮｭ･ｮｴ＠ｯｦ＠｢･｡ｲｩｮｧ＠｛ｲｹ｝＠ＭＶＮＷＰＳ＠ｭｲ｡､＠ＨＭＲＳＮＰＴＧＩｍｩｳ｡ｬｩｧｮｭ･ｮｴ＠ｯｦ＠｢･｡ｲｩｮｧ＠｛ｲｺ｝＠ＰＮＰＳＶ＠ｭｲ｡､＠ＨＰＮＱＲＧＩｍｩｳ｡ｬｩｧｮｭ･ｮｴ＠ｯｦ＠｢･｡ｲｩｮｧ＠｛ｲｲ｝＠ＰＮＱＰＴ＠ｭｲ｡､＠ＨＰＮＳＶＧＩ

ｄ｡ｭ｡ｧ･＠ＨＥＩ＠｛ｈ｝＠Ｈ＠＠ＲＰＰＰＰＮＰＰＰＩｎｯＮ＠ｂＱ＠ｂＲＱ＠＠＠ＲＮＰＰ＠＠ＱＳＮＶＷＭＭＭＭＭＭＭＭＭＭＭＭＭＭＭＭＭＭＭＭＭＭＭＭＭＭＭＭェ＠＠＠ＲＮＰＰ＠＠ＱＳＮＶＷ

ｕｴｩｬｩｺ｡ｴｩｯｮ＠ＨＥＩ＠｛ｈ｝＠Ｈ＠＠ＲＰＰＰＰＮＰＰＰＩ＠ｂＱ＠ｂＲＳＰＮＹＲ＠＠ＵＵＮＰＴ

ｂ＠ＱＺ＠ｌｂ＠ＲＺ＠ｐ

＠＠

ｆｩｧｵｲ･Ｚ＠ｄ･ｦｯｲｭ｡ｴｩｯｮ＠Ｈ｢･ｮ､ｩｮｧ＠･ｴ｣ＮＩ＠Ｈａｲ｢ｩｴｲ｡ｲｹ＠ｰｬ｡ｮ･＠ＲＹＰＮＱＹＲＹＳＸＶ＠ＱＲＰＩ

ＷＯＷ

ｎｯｭｩｮ｡ｬ＠ｳｴｲ･ｳｳ･ｳＬ＠ｷｩｴｨｯｵｴ＠ｴ｡ｫｩｮｧ＠ｩｮｴｯ＠｡｣｣ｯｵｮｴ＠ｳｴｲ･ｳｳ＠｣ｯｮ｣･ｮｴｲ｡ｴｩｯｮｳｇｅｈＨｶｯｮ＠ｍｩｳ･ｳＩＺ＠ｳｩｧｖ＠］＠ＨＨｳｩｧｂＫｳｩｧｚＬｄＩ～Ｒ＠Ｋ＠ＳＪＨｴ｡ｵｔＫｴ｡ｵｓＩ～ＲＩ～ＱＯＲｓｓｈＨｔｲ･ｳ｣｡ＩＺ＠ｳｩｧｖ＠］＠ＨＨｳｩｧｂＭｳｩｧｚＬｄＩ～Ｒ＠Ｋ＠ＴＪＨｴ｡ｵｔＫｴ｡ｵｓＩ～ＲＩ～ＱＯＲ

ｆｩｧｵｲ･Ｚ＠ｅｱｵｩｶ｡ｬ･ｮｴ＠ｳｴｲ･ｳｳ

＠＠＠ｅｮ､＠ｯｦ＠ｒ･ｰｯｲｴ＠ｬｩｮ･ｳＺ＠＠＠＠＠＠＠＠＠＠＠＠ＲＷＷ＠

PTÍLOHA č. 4

Návrh a pevnostní kontrola druhého hUídele

1/8

KISSsoft Release 03/2016 F

KISSsoft academic license for Uni Pilsen

File

Name : hridel2-ic6.3

Changed by: hofrichp on: 04.04.2018 at: 12:42:05

Analysis of shafts, axle and beams

Input data

Coordinate system shaft: see picture W-002

Label Shaft 1

Drawing

Initial position (mm) 0.000

Length (mm) 486.000

Speed (1/min) 341.18

Sense of rotation: counter clockwise

Material C45 (1)

Young's modulus (N/mm²) 206000.000

Poisson's ratio nu 0.300

Density (kg/m³) 7830.000

Coefficient of thermal expansion (10^-6/K) 11.500

Temperature (°C) 20.000

Weight of shaft (kg) 17.900

(Notice: Weight stands for the shaft only without considering the gears)

Weight of shaft, including additional masses (kg) 67.950

Mass moment of inertia (kg*m²) 0.635

Momentum of mass GD2 (Nm²) 24.913

Position in space (°) 0.000

Gears mounted with stiffness according to ISO

Consider deformations due to shearing

Shear correction coefficient 1.100

Contact angle of rolling bearings is considered

Tolerance field: Mean value

Reference temperature (°C) 20.000

2/8

Figure: Load applications

Shaft definition (Shaft 1)

Outer contour

Cylinder (Cylinder) 0.000mm ... 70.000mm

Diameter (mm) [d] 50.0000

Length (mm) [l] 70.0000

Surface roughness (µm) [Rz] 16.0000



Length (mm) [l] 60.0000




Length (mm) [l] 176.0000




Length (mm) [l] 80.0000




Length (mm) [l] 100.0000


3/8

Forces

Type of force element Cylindrical gear

Label in the model Cylindrical gear Position on shaft (mm) [ylocal] 100.0000

Position in global system (mm) [yglobal] 100.0000

Operating pitch diameter (mm) 596.4912

Spur gear

Working pressure angle at normal section (°) 20.3899

Position of contact (°) 0.0000

Length of load application (mm) 60.0000

Power (kW) 75.0000 driven (Input)

Torque (Nm) -2099.2017

Axial force (N) 0.0000

Shearing force X (N) -2616.1831

Shearing force Z (N) 7038.4999

Bending moment X (Nm) -0.0000

Bending moment Z (Nm) 0.0000





Spur gear




Power (kW) 75.0000 driving (Output)

Torque (Nm) 2099.2021

Axial force (N) -0.0000

Shearing force X (N) -5694.3315

Shearing force Z (N) -16354.2487

Bending moment X (Nm) 0.0000

Bending moment Z (Nm) -0.0000

Bearing

Label in the model L

Bearing type SKF *NJ 210 ECJ

Bearing type Cylindrical roller bearing (single row) Bearing position (mm) [ylokal] 20.000

Bearing position (mm) [yglobal] 20.000

Attachment of external ring Free bearing

Inner diameter (mm) [d] 50.000

External diameter (mm) [D] 90.000

Width (mm) [b] 20.000

Corner radius (mm) [r] 1.100 Basic static load rating [C0] 69.500

Basic dynamic load rating [C] 73.500 Fatigue load rating [CU] 8.800

Values for approximated geometry: Basic dynamic load rating (kN) [Ctheo] 0.000

Basic static load rating (kN) [C0theo] 0.000

Label in the model P

4/8

Bearing type SKF *22310 E

Bearing type Spherical roller bearings Bearing position (mm) [ylokal] 456.000


Attachment of external ring Fixed bearing



Width (mm) [b] 40.000





Label in the model Support

Bearing type Free bearing Bearing position (mm) [ylokal] 0.000


Degrees of freedom

X: fixedY: freeZ: fixed

Rx: freeRy: freeRz: free

----------------------------------------

Shaft 'Shaft 1': Cylindrical gear 'Cylindrical gear' (y= 100.0000 (mm)) is taken into account as component of the shaft.

EI (y= 70.0000 (mm))μ 271748.4683 (Nm²), EI (y= 130.0000 (mm))μ 271748.4683 (Nm²), m (yS= 100.0000 (mm)): 39.3097 (kg)

Jp: 0.5744 (kg*m²), Jxxμ 0.2990 (kg*m²), Jzzμ 0.2990 (kg*m²)

-----------------------------------------


EI (y= 306.0000 (mm)): 271748.4683 (Nm²), EI (y= 386.0000 (mm))μ 271748.4683 (Nm²), m (yS= 346.0000 (mm)): 10.7396 (kg)


Results

Shaft

Maximum deflection (mm) 0.048

Position of the maximum (mm) 386.000

Mass center of gravity (mm) 231.349

Total axial load (N) 0.000

Torsion under torque (°) 0.028

Bearing

Probability of failure [n] 10.00 % Axial clearance [uA] 10.00 µm

Lubricant Oil: ISO-VG 220 Lubricant - service temperature [TB] 20.00 °C

5/8

Rolling bearings, classical calculation (contact angle considered)

Shaft 'Shaft 1' Rolling bearing 'L'

Position (Y-coordinate) [y] 20.00 mm

Equivalent load [P] 0.00 kN Equivalent load [P0] 0.00 kN

Life modification factor for reliability[a1] 1.000

Nominal bearing service life [Lnh] > 1000000 h

Operating viscosity [ち] 0.00 mm²/s Static safety factor [S0] 9999.99

Bearing reaction force [Fx] 0.000 kN

Bearing reaction force [Fy] 0.000 kN

Bearing reaction force [Fz] 0.000 kN

Bearing reaction force [Fr] 0.000 kN

Oil level [H] 0.000 mm Rolling moment of friction [Mrr] 0.000 Nm

Sliding moment of friction [Msl] 0.023 Nm

Moment of friction, seals [Mseal] 0.000 Nm

Moment of friction for seals determined according to SKF main catalog 10000/1 EN:2013 Moment of friction flow losses [Mdrag] 0.000 Nm

Torque of friction [Mloss] 0.023 Nm

Power loss [Ploss] 0.827 W

The moment of friction is calculated according to the details in SKF Catalog 2013.

The calculation is always performed with a coefficient for additives in the lubricant たbl=0.15. Displacement of bearing [ux] -4.361 µm

Displacement of bearing [uy] -0.000 µm

Displacement of bearing [uz] -1.929 µm

Displacement of bearing [ur] 4.768 µm (-156.14°) Misalignment of bearing [rx] -0.107 mrad (-0.37')

Misalignment of bearing [ry] 0.000 mrad (0')

Misalignment of bearing [rz] 0.187 mrad (0.64')

Misalignment of bearing [rr] 0.216 mrad (0.74')

Shaft 'Shaft 1' Rolling bearing 'P'




Nominal bearing service life [Lnh] 859359.73 h




Bearing reaction force [Fz] 11.115 kN

Bearing reaction force [Fr] 12.143 kN (66.25°) Oil level [H] 0.000 mm Rolling moment of friction [Mrr] 1.216 Nm







The calculation is always performed with a coefficient for additives in the lubricant たbl=0.15. Displacement of bearing [ux] -8.827 µm

6/8


Displacement of bearing [uz] -20.696 µm

Displacement of bearing [ur] 22.500 µm (-113.1°) Misalignment of bearing [rx] 0.384 mrad (1.32')

Misalignment of bearing [ry] 0.490 mrad (1.69')

Misalignment of bearing [rz] -0.204 mrad (-0.7')


Shaft 'Shaft 1' Bearing 'Support'




Bearing reaction force [Fz] -1.139 kN

Bearing reaction force [Fr] 3.598 kN (-18.46°) Displacement of bearing [ux] 0.000 µm


Displacement of bearing [uz] 0.000 µm

Displacement of bearing [ur] 0.000 µm

Misalignment of bearing [rx] -0.103 mrad (-0.35')


Misalignment of bearing [rz] 0.198 mrad (0.68')


Damage (%) [H] ( 20000.000)

No. B1 B2

1 2.00 2.33

----------------------------

ぇ 2.00 2.33

Utilization (%) [H] ( 20000.000)

B1 B2

30.92 32.36

B1: L

B2: P

7/8

Figure: Deformation (bending etc.) (Arbitrary plane 243.8839751 120)

Nominal stresses, without taking into account stress concentrations

GEH(von Mises): sigV = ((sigB+sigZ,D)^2 + 3*(tauT+tauS)^2)^1/2

SSH(Tresca): sigV = ((sigB-sigZ,D)^2 + 4*(tauT+tauS)^2)^1/2

Figure: Equivalent stress

8/8

End of Report lines: 294

PTÍLOHA č. 5

Návrh a pevnostní kontrola výstupního hUídele

1/7

KISSsoft Release 03/2016 F

KISSsoft academic license for Uni Pilsen

File

Name : hridel3-ic6.3

Changed by: hofrichp on: 11.04.2018 at: 09:32:31

Analysis of shafts, axle and beams

Input data

Coordinate system shaft: see picture W-002

Label Shaft 1

Drawing

Initial position (mm) 0.000

Length (mm) 513.000

Speed (1/min) 161.22

Sense of rotation: clockwise

Material C45 (1)

Young's modulus (N/mm²) 206000.000

Poisson's ratio nu 0.300

Density (kg/m³) 7830.000

Coefficient of thermal expansion (10^-6/K) 11.500

Temperature (°C) 20.000

Weight of shaft (kg) 33.710

(Notice: Weight stands for the shaft only without considering the gears)

Weight of shaft, including additional masses (kg) 80.352

Mass moment of inertia (kg*m²) 0.749

Momentum of mass GD2 (Nm²) 29.382

Position in space (°) 0.000

Gears mounted with stiffness according to ISO

Consider deformations due to shearing

Shear correction coefficient 1.100

Contact angle of rolling bearings is considered

Tolerance field: Mean value

Reference temperature (°C) 20.000

2/7

Figure: Load applications

Shaft definition (Shaft 1)

Outer contour



Length (mm) [l] 103.0000


Circumferential groove (Circumferential groove)

t=3.00 (mm), r=2.00 (mm), Rz=8.0, Turned (Ra=3.2たm/125たin)



Length (mm) [l] 80.0000




Length (mm) [l] 40.0000




Length (mm) [l] 10.0000


3/7



Length (mm) [l] 130.0000


Chamfer right (Chamfer right)

l=4.00 (mm), alpha=45.00 (°)



Length (mm) [l] 150.0000


Forces





Spur gear




Power (kW) 75.0000 driven (Input)

Torque (Nm) 4442.4983

Axial force (N) -0.0000

Shearing force X (N) 5694.3327




Type of force element Coupling

Label in the model Coupling / Motor Position on shaft (mm) [ylocal] 463.0000


Effective diameter (mm) 0.0000

Radial force factor (-) 0.0000

Direction of the radial force (°) 0.0000

Axial force factor (-) 0.0000


Power (kW) 75.0000 driving (Output)

Torque (Nm) -4442.4976

Axial force (N) 0.0000

Shearing force X (N) 0.0000




Mass (kg) 0.0000

Mass moment of inertia Jp (kg*m²) 0.0000

Mass moment of inertia Jxx (kg*m²) 0.0000

Mass moment of inertia Jzz (kg*m²) 0.0000

Eccentricity (mm) 0.0000

4/7

Bearing

Label in the model P

Bearing type SKF *22220 EK

Bearing type Spherical roller bearings Bearing position (mm) [ylokal] 256.000


Attachment of external ring Fixed bearing



Width (mm) [b] 46.000





Label in the model L

Bearing type SKF *NUP 222 ECML

Bearing type Cylindrical roller bearing (single row) Bearing position (mm) [ylokal] 54.000


Attachment of external ring Free bearing



Width (mm) [b] 38.000





----------------------------------------


EI (y= 103.0000 (mm))μ 1591142.9898 (Nm²), EI (y= 183.0000 (mm))μ 1591142.9898 (Nm²), m (yS= 143.0000 (mm)): 46.6416 (kg)


Results

Shaft

Maximum deflection (mm) 0.044

Position of the maximum (mm) 513.000

Mass center of gravity (mm) 223.975

Total axial load (N) 0.000

Torsion under torque (°) -0.120

5/7

Bearing

Probability of failure [n] 10.00 % Axial clearance [uA] 10.00 µm

Lubricant Oil: ISO-VG 220 Lubricant - service temperature [TB] 20.00 °C

Rolling bearings, classical calculation (contact angle considered)

Shaft 'Shaft 1' Rolling bearing 'P'






Bearing reaction force [Fx] -2.504 kN



Bearing reaction force [Fr] 7.167 kN (-110.45°) Oil level [H] 0.000 mm Rolling moment of friction [Mrr] 1.901 Nm







The calculation is always performed with a coefficient for additives in the lubricant たbl=0.15. Displacement of bearing [ux] 13.929 µm

Displacement of bearing [uy] 0.000 µm


Displacement of bearing [ur] 40.000 µm (69.62°) Misalignment of bearing [rx] 0.015 mrad (0.05')

Misalignment of bearing [ry] -0.222 mrad (-0.76')



Shaft 'Shaft 1' Rolling bearing 'L'






Bearing reaction force [Fx] -3.187 kN



Bearing reaction force [Fr] 9.399 kN (-109.82°) Oil level [H] 0.000 mm Rolling moment of friction [Mrr] 4.278 Nm

6/7







The calculation is always performed with a coefficient for additives in the lubricant たbl=0.15. Displacement of bearing [ux] 11.907 µm



Displacement of bearing [ur] 35.000 µm (70.11°) Misalignment of bearing [rx] 0.030 mrad (0.1')




Damage (%) [H] ( 20000.000)

No. B1 B2

1 2.00 2.00

----------------------------

ぇ 2.00 2.00

Utilization (%) [H] ( 20000.000)

B1 B2

30.92 30.92

B1: P

B2: L

Figure: Deformation (bending etc.) (Arbitrary plane 68.91631311 120)

7/7

Nominal stresses, without taking into account stress concentrations

GEH(von Mises): sigV = ((sigB+sigZ,D)^2 + 3*(tauT+tauS)^2)^1/2

SSH(Tresca): sigV = ((sigB-sigZ,D)^2 + 4*(tauT+tauS)^2)^1/2

Figure: Equivalent stress

End of Report lines: 286

Date post:	15-Nov-2020
Category:	Documents
Upload:	others
View:	2 times
Download:	0 times

BAKALÁZSKÁ PRÁCE · 2020. 7. 15. · 4.4 Výpočet reakcí v ložiskách ... 5.4.2 Výpočet...

Documents