Praha 5 - Smíchov - Palata · 2016. 7. 20. · Geotechnik.cz Praha 5, Smíchov – Palata II...

Mgr. Jeroným Lešner

Husinec - Řež 186, 250 68, +420 607 634166

IČ: 60508558, DIČ: CZ8008191059

[email protected]

Intar, a.s.Bezručova 81/17a602 00, Brno

OBJEDNATEL:

Praha, červen 2016

Praha 5 - SmíchovVýstavba objektu Palata II

Podrobný inženýrskogeologický průzkum

Geotechnik.cz Praha 5, Smíchov – Palata II Červen 2016 Podrobný inženýrskogeologický průzkum

. 1

Obsah : 1. Úvod 2

2. Lokalizace, morfologické poměry území a popis projektované investice 3

3. Geologické a hydrogeologické poměry 3

4. Geotechnické vlastnosti zemin a hornin 6

5. Inženýrskogeologické zhodnocení podmínek výstavby 7

Přílohy : 1. Přehledná situace zájmového území

2. Podrobná situace sond

3.1 Geotechnický řez A - A´

3.2 Geotechnický řez B - B´

4. Dokumentace sond

5. Laboratorní rozbor podzemní vody


. 2

1. Úvod V návaznosti na objednávku společnosti Intar, a.s., jsme vypracovali Podrobný

inženýrskogeologický průzkum pro projekt nové výstavby v areálu Palata v Praze 5 - objektu Palata II.

Cílem průzkumu bylo upřesnit podmínky zakládání nového pavilonu, zhodnocení těžitelnosti,

předpokladu výskytu podzemní vody v budoucí stavební jámě, podmínek vsakování srážkových vod,

realizace výkopů, zpětného použití výkopku a zhodnocení dalších potenciálních rizikových geofaktorů.

Předkládaný průzkum byl zpracován na základě studia dostupné archivní geologické

dokumentace, Podrobné inženýrskogeologické mapy 1 : 5 000, listů Praha 8 – 1, Praha 8 – 2 a

četných vlastních odborných prací v okolí (zejména odborné poznatky z provádění dozoru v ulici Na

Perníkářce) a na základě rešerše, kterou jsme pro daný projekt sestavili v říjnu 2015.

Výstupem z prací jsou především geotechnické charakteristiky jednotlivých geotypů základové

půdy, uvedené v tabulce v kapitole 4 a geologické řezy v příloze 3. Inženýrskogeologické a

geotechnické zhodnocení získaných údajů je součástí kapitoly 5. Dokumentace sond tvoří přílohu č. 4.

Průzkum byl zpracován v souladu se Zákonem o geologických pracích č. 62/1988Sb a jeho

prováděcími vyhláškami. Výstupy využívají klasifikaci dle norem ČSN EN 1997-1,2, ČSN EN ISO

14688 a ČSN EN ISO 14689 (geotechnický průzkum, zatřiďování a zkoušení zemin a hornin), ČSN 73

6133 Návrh a provádění zemního tělesa pozemních komunikací, ČSN 73 6114 Vozovky pozemních

komunikací, ČSN 72 1006 Kontrola zhutnění zemin a sypanin, ČSN EN 206 Beton - Specifikace,

vlastnosti, výroba a shoda a ČSN 75 9010 Vsakovací zařízení srážkových vod. Seizmicita území je

klasifikována dle souboru norem ČSN EN 1998-x. Informativně jsou uvedeny také hodnoty dle normy

ČSN 73 1001 Základová půda pod plošnými základy a normy ČSN 73 3050 Zemní práce, které jsou

t.č. již neplatné bez náhrady. Průzkumné práce jsou současně realizovány v souladu se zcela novou

normou ČSN: Inženýrskogeologický průzkum, jejíž platnost je očekávána v roce 2016.

Průzkum naplňuje požadavek ustanovení §18 (Zakládání staveb) vyhlášky 268/2009 Sb., o

technických požadavcích na stavby. Předkládaná zpráva je platná pouze tehdy, pokud je v jejím

závěru otisk razítka odborného řešitele a jeho podpis. Průzkum může být rozšiřován pouze v úplném

počtu stran. Doplňky a změny k průzkumu smí zpracovat pouze odpovědný řešitel geologických prací

dle zákona 62/1988, Sb.

Rozsah průzkumných prací vycházel ze schválené nabídky a požadavků statika a činil 6 sond,

dosahujících prostředí hornin třídy R4 dle ČSN 73 6133. Čtyři ze sond byly realizovány jako jádrové

vrty, dvě sondy byly provedeny technologií dynamické penetrace. Všechny provedené jádrové vrty

byly dočasně vystrojeny pro ověření hladiny podzemní vody, odběr jejího vzorku a pro posouzení

podmínek vsakování srážkových vod. Po provedené odborné dokumentaci a testování kompletního

vrtného jádra všech sond byly vrty zlikvidovány a pozemek uveden do původního stavu.

Součástí prací bylo také zadání a vyhodnocení Podrobného geofyzikálního průzkumu, který

zpracovala společnost Geonika, s.r.o. Geofyzikální průzkum tvoří samostatný písemný svazek. Závěry

geofyzikálního průzkumu významně napomohly k interpretaci geotechnických poměrů na lokalitě.


. 3

2. Lokalizace, morfologické poměry území a popis projektované investice

Zájmové území se nachází v zahradě areálu Palata a v přilehlém areálu skladů, na

pozemcích p.č. 3712, 3714, 3715/1 a 3715/2, 3715/3, 3716/1, 3716/2, 3718, k.ú. Smíchov. Studovaná

plocha dosahuje rozměrů cca 200 x 130m a je svažitá k jihu.

Po geomorfologické stránce území náleží jednotce VA-2 Pražská plošina, která je součástí

Brdské podsoustavy. Území bylo dlouhodobě modelováno erozivní činností Motolského potoka, který

z krajiny vypreparoval reliktní tabulové návrší „Strahovské“ či „Petřínské“ plošiny, budované

subhorizontální lavicí křídových hornin.

Nadmořská výška terénu činí cca 262,0 – 272,00 m.

V zájmovém území je projektována výstavba vícepodlažního členitého objektu, jehož

dispozice jsou znázorněny v příloze 2. S ohledem na složité geologické poměry lokality je

předpokládáno hlubinné založení.

3. Geologické a hydrogeologické poměry Geologické poměry

Skalní podklad zájmového území náleží ordovickému jádru Tepelsko-barrandienského

synklinoria českého masivu. Je budován horninami staršího paleozoika, břidlicemi dobrotivského a

bohdaleckého souvrství. Oba druhy břidlic podléhají hlubokému zvětrání a mají srovnatelné

geotechnické vlastnosti, proto jsou v geotechnických řezech zakresleny bez rozlišení stratigrafie.

Průběh jejich rozhraní byl detekován geofyzikálním průzkumem (Geonika, 2016).

Bohdalecké břidlice jsou zastoupeny jemně slídnatými tmavě šedočernými jílovitými břidlicemi,

s drobným obsahem jemných slíd a vyrostlic monokrystalů sádrovce o velikosti do 0,5 cm. Představují

středně až méně únosný horninový podklad, s intenzivním zvětráním a úlomkovitým rozpadem hornin

do značných hloubek. Detekovány byly vrtem HJ1 v severní části staveniště. Jejich okraj probíhá ve

směru SZ - JV, přibližně v úrovni sondy DP6. Horninový přechod mezi bohdaleckým a dobrotivským

souvrstvím je predisponovaný tektonicky, se vznikem porušené zóny v šířce cca 4-5m. Tato zóna

probíhá ve směru SZ-JV v těsné blízkosti sondy DP6. Je zřetelná z geoelektrických řezů - odporového

profilování, odkud byla interpretována do geologického řezu A - A´. Uvedená fosilní tektonická

struktura je v současnosti zcela neaktivní a projevuje se pouze liniovou vyšší intenzitou porušení a

zvětrání hornin.

Dobrotivské souvrství je v zájmovém území zastoupeno šedoolivovými slídnatými

jílovitoprachovitými břidlicemi s četnými kompresními strukturami. Dobrotivksé břidlice jsou

v zájmovém území mírně pevnější nežli břidlice bohdalecké, ale i tak se jedná stále o méně pevné,

hluboce zvětrávající a úlomkovitě rozpadavé horniny. Na rozhraní s bohdaleckým souvrstvím jsou

dobrotivské břidlice rovněž tektonicky podrceny, s předpokládaným vznikem zóny intenzivnějšího

porušení, probíhající ve vzdálenosti cca 5m jižně od sondy DP6, ve směru SZ - JV. Horninovým

podkladem dobrotivských břidlic dále prochází svahová rýha o hloubce cca 3-4m, probíhající po


. 4

spádnici, která je zcela vyplněna kvartérními zeminami a není z povrchové morfologie zřetelná. Tato

rýha sestupuje areálem stávajících skladů (centrální část navrhované stavby) a je velmi dobře

definována zpracovaným geologickým řezem B - B´.

Povrch zvětralého horninového podkladu byl v provedených sondách zastižen v hloubce od

1,30m (západní okraj stavby) po 6,10m pod terénem (jižní okraj stavby). Z praktických důvodů na

lokalitě vymezujeme 4 kvalitativní zóny skalního podkladu - tzv geotechnické typy neboli geotypy, blíže

charakterizované v kapitole 4.

Kvartérní pokryv je tvořen deluviálními sedimenty, navážkami a humózní hlínou.

Deluviální sedimenty vznikly promísením zvětralin, jejich svahovým transportem, činností

stékající povrchové vody, promrzáním a zpětným ukládáním. Jejich litologie je proto závislá na místní

geologické stavbě a na morfologických poměrech. V zájmovém území jsou zastoupeny

polygenetickými písčitojílovitými zeminami s hojnými úlomky zvětralé břidlice, s rozplavenými úlomky

křídových hornin (opuky a železitého pískovce), vyskytujících se výše proti svahu. Mocnost deluvií

narůstá směrem po svahu dolů k ulici Na Okrouhlíku, kde činí až 6,0m. V prostoru vrtu HJ1 byly ve

svrchní části deluviální série dokumentovány také splachové hlinité jíly v mocnosti do cca 1,0m.

Plocha zahrady je modelována a členěna do dílčích vln a stupňů. Tyto elevace mají původ jak

v geologickém podkladu (odlišná erodibilita bohdaleckého a dobrotivského souvrství, výskyt svahové

rýhy ve spodní části zájmového areálu) tak v úpravách povrchu terénu v minulosti, kdy byly ve spodní

části ukládány navážky v mocnosti od 1,0 do cca 2,0 m.

V severní části dotčené plochy parku Palata je zachován původní humózní horizont

v mocnosti cca 0,25m. V jižní části dotčené plochy parku a v areálu skladů již humózní horizont

zachován nezůstal - byl odstraněn stavbami či přesypán navážkami.

Hydrogeologické poměry Z hydrogeologického hlediska náleží území rajónu 6250 Proterozoikum a paleozoikum

v povodí přítoků Vltavy, číslo hydrologického pořadí 1-12-01-0220-0-00, název toku: Motolský potok,

název povodí 3. řádu: Vltava od Berounky po Rokytku. V zájmovém území není vyhlášeno ochranné

pásmo vodního zdroje. Zájmové území není součástí chráněné oblasti přirozené akumulace vod

(CHOPAV). Zdroj: HEIS VUV, ČHMÚ.

Obecné hydrogeologické poměry zájmové oblasti závisí zejména na množství srážek,

litologickém charakteru pevného prostředí tj. především na jeho propustnosti, potenciálních zdrojích

podzemní vody a na antropogenních vlivech. Svoji roli hraje také nerovnoměrnost srážek – a to jak

v průběhu roku, tak déletrvající změny v úhrnu srážek, způsobující dlouhodobé oscilace úrovně

hladiny podzemní vody. V oblasti Prahy lze také pozorovat dlouhodobé zaklesávání podzemních vod,

které patrně souvisí s klimatickými trendy, postupnou zástavbou území a snížením plochy pro infiltraci

výše proti svahu.


. 5

V severní části staveniště, v blízkosti vrtu HJ1 (bohdalecké břidlice) se podzemní voda

nachází v hloubce cca 3,10m pod terénem. Podpovrchovým odtokem směrem k jihu proudí skrz

porušenou zónu na rozhraní bohdaleckých a dobrotivských břidlic, v úrovni sondy DP6, kde začíná

sestupovat do vyšších hloubek. Za úrovní poruchového pásma, v jižní části studovaného areálu, pak

byla zastižena v hloubce 8,65 - 10,20m pod terénem.

Dokumentovaný výskyt podzemní vody je vyznačen ve zpracovaných geotechnických řezech

modrou šipkou. V řezech je rovněž čerchovanou čarou vyznačena úroveň očekávaných oscilací

hladiny podzemní vody v období déletrvajících srážek.

Podzemní voda vykazuje vysokou síranovou agresivitu XA3 na cement dle ČSN EN 206 a

velmi vysokou agresivitu na ocel dle ČSN 03 3875. Důvodem k této agresivitě je zvětrávání

biogenního pyritu v bohdaleckých břidlicích, za vzniku síranů, resp. sádrovcových krust a krystalových

vyrostlic velikosti až 0,5 cm. Jedná se o přirozený důsledek chemického složení horninového

podkladu.

Sesuvy a jiné projevy svahové nestability Zvětraliny ordovických hornin byly v prostoru svahů kolem Strahova a Petřína často postiženy

historickými plošnými sesuvy. Mechanismem jejich vzniku je lokální zvodnění koruny svahu, podél

pramenné linie podél báze propustných zvodnělých křídových hornin.

Provedenými geofyzikálními měřeními (Geonika, 2016) nebyly pozůstatky sesuvných

akumulací v ploše stavby potvrzeny. Z dokumentace vrtu HJ1 je však zřejmé, že v severní části

pozemku leží poloha jílovitých zvětralin a deluvií s vysokou hladinou podzemní vody. Při návrhu

pažení stavební jámy je nutno na tuto akumulaci jílovitých zemin nahlížet jako na potenciálně

rizikovou.

Chráněné zájmy a georegistry V zájmové lokalitě není vyhlášena ložisková ochrana.

V zájmové lokalitě nejsou evidovány pozůstatky povrchové či hlubinné těžby.

V zájmovém území není předpoklad výskytu kontaminace horninového prostředí.


. 6

4. Geotechnické vlastnosti zemin a hornin Na základě vyhodnocení provedených sond byly místní zeminy a zvětraliny rozděleny do 5

geotechnických typů, které se liší svými mechanicko-fyzikálními vlastnostmi. Navážky a humózní hlíny

nejsou do tohoto výčtu zahrnuty.

Zjištěné geotechnické parametry jednotlivých geotypů shrnuje tabulka 1:

Tab 1: Předpokládané geotechnické parametry místních zemin a hornin

Zatřídění – dle ČSN EN ISO 14688, ČSN EN ISO 14689 a ČSN 73 6133

ρ - objemová hmotnost Edef - modul přetvárnosti Eoed - edometrický modul pro obor přitížení 100-200 kPa

cef - efektivní soudržnost ϕef - efektivní úhel vnitřního tření ν - Poissonovo číslo

kv - koeficient vsaku dle ČSN 75 9010 Rdt - orientační hodnota dle dříve užívané ČSN 73 1001 T - těžitelnost dle ČSN 73 6133 / dřívější ČSN 73 3050 V - vrtatelnost dle Katalogu směrných cen stavebních prací 800-2 Namrzavost: v zemní pláni / na deponii; nenamrzavé - mírně namrzavé - namrzavé - nebezpečně namrzavé - vysoce namrzavé

Rozbřídavost: uvedeno v případě vysoké rozbřídavosti nebo lepivosti

Nakypření výkopku: relativní nakypření vytěženého výkopku oproti objemu geotypu, dokud byl uložen v zemi

Vhodnost pro zpětné užití výkopku: nevhodné - málo vhodné - vhodné - velmi vhodné

Zhutnitelnost: předpokládaná dosažitelná hodnota Proctor Standard (%) při zachování vlhkosti zeminy in situ

CBR - předpokládaná hodnota CBR při zhutnění 100% Proctor Standard, bez úpravy pojivy

Edef2 - dosažitelný modul deformace z druhé větve statické zatěžovací zkoušky na zemní pláni při vlhkosti in situ

Geologické prostředí Geotechnický typ

Zatřídění ρ (kg.m-3)

Edef

(MPa)

Eoed

(MPa)

cef

(kPa) ϕef

( ° ) ν

(−)

kv

(m/s) Rdt

(kPa) T

V

Namrzavost

Rozbřída-vost

Nakypření výkopku

Vhodnost pro zpětné

užití výkopku

Zhutnitel-nost

CBR

Edef2 (MPa)

Deluviální sedimenty

Jíl písčitý, tuhá/pevná konzistence (GT1)

saCl, (F4/CS)

1700 -1800

5 7

20 24 0,35 2.10-6 200 I / 3

I

Nebez- pečně

namrzavý

Vysoce rozbřídavý

130%

Málo vhodné

96% 4 20

Skalní podklad - Ordovik -

jílovité břidlice

Hlína štěrkovitá, s drobnými střípky horniny (GT2)

grSi, (F1/MG) pevná konz.

1950 - 2000

16

22

16 30 0,35 2.10-6 250

I / 4 I

Namrzavá až nebezp. namrzavá

Mírně

rozbřídavá

135%

Málo vhodné

až vhodné

100%

10

35

Silně zvětralá, střípkovitá s malou vzdáleností disk. (GT3)

W4/A4 – H5

(R6)

2000 -2100

30

50

14 32 0,30 4.10-6 250

I/4 I

Namrzavá

Mírně rozbřídavá

135%

Vhodné mimo

zámraz

100%

11

45

Zvětralá, úlomkovitá s malou vzdáleností disk. (GT4)

W4/A4 – H4

(R5)

2200 - 2250

80

140

50 34 0,20 8.10-6 300

I/4-5 I

Namrzavá

Degradace na mrazu

140%

Vhodné mimo

zámraz

100%

15

60

Zvětralá, kamenitá, s malou vzdáleností disk. (GT5)

W3/A3 – H3

(R4) 2300

400

650

200 38 0,20 - 500

I-II / 5

I-II

Namrzavá

Degradace na mrazu

135%

Vhodné mimo

zámraz

100%

15

60


. 7

5. Inženýrskogeologické zhodnocení podmínek výstavby Zakládání vícepodlažního objektu Geologické poměry lokality klasifikujeme jako složité, a to z důvodu vysoké sklonitosti terénu,

zvodnění a výskytu rozdílně únosných zemin a zvětralin na lokalitě.

Navrženou konstrukci zařazujeme jako staticky náročnou a staveniště tak klasifikujeme do 3.

geotechnické kategorie dle ČSN EN 1997 – 1,2. Pro návrh založení doporučujeme vycházet ze

zpracovaných geotechnických řezů a z geotechnických charakteristik, zjištěných při průzkumu

staveniště, které uvádíme v tabulce č. 1 v kapitole 4.

S ohledem na charakter lokality a standardní praxi doporučujeme volit pouze variantu

hlubinného založení, na vrtané betonové piloty, vetknuté v adekvátní délce do prostředí hornin R4,

v geotechnickém řezu označených jako GT5.

Průběh povrchu geotypu je v provedených sondách téměř planární, s obvyklou hloubkou cca

10,50m pod současným terénem. Z dokumentace vrtu HJ3 a z výstupů geofyzikálního průzkumu

vyplývá, že staveništěm procházejí dvě zóny s potenciálním vyšším zvětráním, upřesněné ve stati č.

3. Při geotechnickém dozoru pilot doporučujeme přednostně kontrolovat právě piloty v uvedených

poruchových strukturách, ve kterých mohlo dojít k nepravidelnému hlubšímu zvětrání.

Piloty budou vystaveny působení podzemní vody XA3 (sírany), ověřené laboratorním

rozborem v příloze 5. Vývrty pilot budou po dobu vrtání stabilní. Průsaky podzemních vod do vývrtů

očekáváme nejvýše cca 3l/min - tyto přítoky lze eliminovat dočištěním pilot bezprostředně před

betonáží.

Průměrná teplota lokality je 8-9°C, index mrazu Im se střední dobou návratu 10 let činí

375°C/d. Nezámrznou hloubku na lokalitě stanovujeme přepočtem z údajů normy ČSN 73 6114 na

0,90 m pod upravený terén.

Seizmicita staveniště Seizmické zatížení je hodnoceno souborem norem ČSN EN 1998-x (2006-2014). V souladu

s ustanovením národní přílohy ČSN EN 1998-1 číslo 3.2.1. konstatujeme, že hodnota součinu agS

lokality, s přihlédnutím ke geologickému profilu a typu stavby, je méně než 0,05g a navrhovanou

konstrukci proto není nutno posuzovat na seismické zatížení.

Zemní práce a zpětné použití výkopku Těžitelnost a vrtatelnost místních zemin a hornin klasifikujeme v tabulce č. 1 v kapitole 4. Pro

hloubení stavební jámy postačí běžná výkonná stavební mechanizace.

Výkopek místních zemin a zvětralin bude v převážné míře nebezpečně namrzavý a

rozbřídavý, viz tabulka č. 1. Vybranou sypaninu zvětralých hornin (zejména GT2, GT3) bude možno

využít pro hlubší úrovně zásypů, bez vlivu mrazu nebo rizika průsaků vod. Užití zvětralinového

výkopku pro zásypy, dotčené průsaky vod (povrchové i podzemní), by vedlo k sedání těchto zásypů.

Zpětné užití výkopku je také podmíněno pečlivou ochranou před klimatickou degradací na mezideponii

nebo po uložení.


. 8

V přirozeném stavu bude možné zeminy GT1 použít pouze pro mělké neexponované zásypy.

Zpětné užití sypaniny GT1 pro konstrukční účely bude možné pouze při mísení s pojivy, např 3% CaO,

resp vápenným Dorosolem. Při úpravě zemin je nutno zajistit, aby se v sypanině nenacházely solitérní

větší balvany železitého pískovce, které by bránily efektivnímu použití zemní frézy.

Zemní pláň podlahy suterénu Pokud bude podlaha pevně spojena s prvky hlubinného založení, není geotechnická kvalita

její pláně rozhodující. Pokud podlaha pevně spojena s prvky pilotového založení nebude, potom pro

její pláň doporučujeme předepsat hodnotu nejméně Edef2≥ 45 MPa. Dosažení této hodnoty na

navážkách nebo na zeminách GT1, GT2 nebude možné – pláně v prostředí GT1, GT2 v přirozeném

stavu (pokud nedojde k jejich další klimatické degradaci) poskytnou hodnotu Edef2 cca 20 MPa, resp.

35MPa. Pro zlepšení vlastností pláně lze buď uvážit užití zemní frézy a příměsi vápna (vápenného

Dorosolu) 3% v mocnosti 35cm, nebo výměnu zemin za vhodnější sypaninu, dovezené drcené

kamenivo apod.

S ohledem na riziko degradace zemin a zvětralin vlivem deště nebo mrazu doporučujeme

spíše volit variantu mísení zemin s pojivy.

Po dobu stavebních prací musí být upravená zemní pláň chráněna před vlivem deště a před

poškozením staveništní technikou (vhodný sklon povrchu 3% pro odtok srážek, překrytí pláně

dočasnou ochrannou vrstvou 10cm štěrku nebo recyklátu).

Vlastnosti budovaných vrstev násypu a zlepšené zemní pláně v koruně násypu je nutno

doložit adekvátní sadou zatěžovacích zkoušek statickou zatěžovací deskou dle ČSN 72 1006.

Svahování výkopů Orientační hodnoty pro svahování výkopů shrnuje následující tabulka:

Tab. 2.: Orientační skony dočasných a trvalých svahů (výška : délka)

Geologické prostředí Dočasný sklon Trvalý sklon Navážky Heterogenní stavební sutiny, písčitá hlína neulehlá 1 : 1 Doporučujeme

odstranit GT1 Jíl písčitý, převážně tuhé a tuhé/pevné konzistence 1 : 0,50 1 : 1,75 GT2 – GT3 Zvětraliny břidlice 1 : 0,25 1 : 0,75

Podmínkou realizace dočasných svahů je jejich kontrola nejméně vždy před zahájením prací

a dále zákaz zatěžování hrany svahu, včetně sypání výkopku zemin. Svah musí být zabezpečen proti

erozi a proti zasakování srážkových vod v blízkosti hrany.


. 9

Pažení stavební jámy a průsaky vod z odkrytého odřezu Při hloubení stavební jámy bude nutno zvážit adekvátní pažení svahového odřezu, patrně

kotvenou záporovou stěnou. Pro její návrh doporučujeme využít geotechnický řez

A - A´ a tabulku parametrů v kapitole 4.

Při realizaci svahového odřezu a odtěžení zemin a zvětralin pod hladinu podzemní vody,

ověřenou ve vrtu HJ1, dojde k iniciaci průsaků podzemních vod do staveniště. Celkově očekáváme

iniciální přítoky cca 0,3l/s za každý 1m hloubky výkopu pod hladinu podzemní vody, na šířku čela

stavby.

Při déle trvajícím čerpání průsaků lze předpokládat postupné snižování jejich intenzity. Přítoky

vod doporučujeme svádět obvodovou drenážní stružkou do sběrné jímky, odkud budou čerpány mimo

plochu staveniště.

Vsakování srážkových vod Geologické prostředí lokality lze hodnotit jako nízko propustné, poměrně málo vhodné pro

zasakování srážkových vod. Koeficient vsaku (resp koeficient filtrace), jako základní vstupní parametr

pro hydrotechnické výpočty, jsme pro účely posudku stanovili na základě vsakovací zkoušky ve vrtu

HJ4 a jejího porovnání s hydraulickými charakteristikami místního prostředí (Hejnák, 1986). Zjištěná

propustnost variuje mezi hodnotami kv = 2.10-6 až 8.10-6 m/s.

Nejpříznivější hodnota byla získána pro geotyp GT4. Zjištěnou hodnotu kv lze interpretovat

tak, že v prostředí GT4 se 1 litr vody vsákne do 1 m2 nasycené vsakovací plochy za 2 minuty a 33

sekund.

Vsakovací prvek lze navrhnout jako podzemní štěrkové pole, kruh, vrtanou širokoprofilovou

štěrkovou pilotu nebo libovolný jiný geometrický tvar s adekvátně velkou plochou dna a boků a

přiměřeným retenčním prostorem pro vyrovnání návrhových přívalových srážek. Dno vsakovacího

prvku musí být umístěno minimálně 1m nad úrovní nejvyšší hladiny podzemní vody (viz geologické

řezy). Návrh umístění a rozsah vsakovacích ploch je dále upraven § 24a vyhlášky 501/2006 Sb. o

obecných požadavcích na využívání území, který pro nízko propustné prostředí stanovuje nejmenší

vzdálenost zdrojů možného znečištění od studní na 12 m. Vsakovací objekt doporučujeme situovat

3,0m od objektu a 3,0m od hranice pozemku. Pro vsakování nesmějí být využity obsypy základů ani

zasypané výkopy inženýrských sítí.

Vsakováním srážkových vod nebudou změněny hydrogeologické, hydraulické ani

inženýrskogeologické poměry území ani jeho okolí, nebudou ohroženy technické objekty v okolí ani

ovlivněny jakékoli chráněné zájmy třetích stran.

Doporučeným a ekologicky velmi vhodným řešením je druhotné využívání srážkových vod pro

zalévání rostlin a stromů.


. 10

Geotechnický dozor Pro správnou funkčnost základových prvků a dodržení geotechnických hodnot, uvedených

v této zprávě nebo v požadavcích projektové dokumentace, doporučujeme sjednat odborný dozor při

zakládání, aby bylo zamezeno riziku, že nevhodnou technologickou kázní dodavatele budou uvedené

geotechnické parametry prostředí degradovány.

Oblasti doporučeného geotechnického dozoru jsou následující:

• Technologická kázeň při zakládání, přebírky pilot, zemních plání, kontrola shody

předpokladů průzkumu se skutečností, včasná dokumentace tříd těžitelnosti

• Kontrola zhutnění zemin a sypanin – statické a dynamické zatěžovací zkoušky

• Koordinace zemních prací – eventuální rozhodnutí o zpětném použití navážek,

hodnocení racionality dodavatelského návrhu úprav zemin v pláni apod.

Pro tyto práce nabízíme objednateli své odborné služby, podpořené přímou terénní zkušeností

z průzkumu lokality.

v Praze dne 1. června 2016

Odpovědný řešitel geologických prací: Mgr. Jeroným Lešner

Příloha č. :

1Vypracoval :Mgr. J. Lešner

Přehledná situace zájmového území

Měřítko :1 : 2 500 / A4

Datum :červen 2016

Zájmové území

Příloha č. :


Podrobná situace sond

Měřítko :1 : 500 / A3

Datum :červen 2016

P2

Nový jádrový vrt

Nová sonda dynamické penetrace

Archivní sonda

Linie geologického řezu

Linie řezu geofyzikálního průzkumu(samostatný svazek, Geonika,s.r.o. 2016)

AA´

LEGENDA

P1

22

301

300

302

Hj1

Hj2

Hj4

Dp5

Hj3

A

A´

B´

B

P1

Dp6

Vypracoval :Mgr. J. Lešner

Geotechnický řez A - A´

Měřítko :1 : 500 / 100 / A3

Příloha č. :

3.1

Humózní hlíny a překopané místní zeminy -navážka, terénní úpravy

dokumentovaná úroveň hladiny podzemní vody

Povrch zvětralého skalního podkladu

Kvartérní sedimenty

LEGENDA

Hlinitostřípkovitě zcela zvětralý skalní podklad charakteru hlíny štěrkovité, pevné, s drobnými střípky měkké horniny, grSi (F1/MG)

Silně zvětralá břidlice třídy W4/A4 - H5 - (R6)s malou vzdáleností diskontinuit (střípkovitý až úlomkovitý rozpad)

Zvětralá břidlice třídy W3/A3 - H4 (R5) s malou vzdáleností diskontinuit(úlomkovitý rozpad)

Skalní podklad - ordovik, dobrotivské souvrství

Gt3

Gt2

Gt4

Datum :červen 2016

polygenetický sediment deluviálního až splachového původu, tvořený jílem písčitým, hlínou písčitou, lokálně s povrchovou polohou jílu prachovitého a s příměsí úlomků břidlice, opuky a železitého pískovce.Převažující litologie: saCl (F4/CS) - jíl písčitý, tuhý/pevný

JV

A´

265,0

270,0

255,0

260,0

A

265,0

SZ

270,0

255,0

260,0

250,0 250,0

rozsah projektovaného objektu

Srovnávací rovina 250,0m n.m.

Gt1

Gt5

předpokládané maximální oscilace hladiny podzemní vody

Zvětralá břidlice třídy W3/A2 - H3 (R4) s malou vzdáleností diskontinuit(úlomkovitý až kamenitý rozpad)

liniegeologického

řezu B- B´

Gt3

Gt2

Gt4

Gt1

Gt5

Hj3263,75

1,20

6,10

7,30

8,50

10,50

11,00

9,05

Hj1271,50

0,25

4,40

7,90

8,70

10,4010,60

3,100

100

200

300

400

500

600

700

800

900

1000

0 50 100 150

hlo

ub

ka (

cm

)

Dp6268,50

0

100

200

300

400

500

600

700

800

900

1000

0 50 100 150

hlo

ub

ka (

cm

)

Dp5265,55

302262,39

1,40

6,306,50

Vypracoval :Mgr. J. Lešner

Geotechnický řez B - B´

Měřítko :1 : 500 / 100 / A3

Příloha č. :

3.2

Humózní hlíny a překopané místní zeminy -navážka, terénní úpravy

dokumentovaná úroveň hladiny podzemní vody

Povrch zvětralého skalního podkladu

Kvartérní sedimenty

LEGENDA

Hlinitostřípkovitě zcela zvětralý skalní podklad charakteru hlíny štěrkovité, pevné, s drobnými střípky měkké horniny, grSi (F1/MG)

Silně zvětralá břidlice třídy W4/A4 - H5 - (R6)s malou vzdáleností diskontinuit (střípkovitý až úlomkovitý rozpad)

Zvětralá břidlice třídy W3/A3 - H4 (R5) s malou vzdáleností diskontinuit(úlomkovitý rozpad)

Skalní podklad - ordovik, dobrotivské souvrství

Gt3

Gt2

Gt4

Datum :červen 2016

polygenetický sediment deluviálního až splachového původu, tvořený jílem písčitým, hlínou písčitou, lokálně s povrchovou polohou jílu prachovitého a s příměsí úlomků břidlice, opuky a železitého pískovce.Převažující litologie: saCl (F4/CS) - jíl písčitý, tuhý/pevný

SV

B´

265,0

270,0

255,0

260,0

B

265,0

JZ

270,0

255,0

260,0

250,0 250,0Srovnávací rovina 250,0m n.m.

Gt1

Gt5

předpokládané maximální oscilace hladiny podzemní vody

Zvětralá břidlice třídy W3/A2 - H3 (R4) s malou vzdáleností diskontinuit(úlomkovitý až kamenitý rozpad)

liniegeologického

řezu A - A´

Gt3

Gt2

Gt4

Gt1

Gt5

Hj2264,55

0,70

1,30

4,50

9,40

10,7011,00

10,40

Hj3(263,75)

1,20

6,10

7,30

8,50

10,50

11,00

9,05

Hj4(264,95)

2,10

4,10

5,80

6,50

7,60

9,00

8,65

rozsah projektovaného objektu

Příloha č. :


Dokumentace sond

Datum :červen 2016

DOKUMENTACE SONDY č. HJ1 Zakázka : Praha 5, Palata II Dokumentoval : Mgr. Jeroným Lešner Datum : červen 2016

Souřadnice : z: 271,50m n.m.

Technologie sondování : jádrový vrt soupravou PBU, dočasně hydrogeologicky vystrojený pro ověření hladiny podzemní vody a odběr vzorku podzemní vody

Podzemní voda : naražená hladina : 3,10m p.t. ustálená hladina : 3,10m p.t. (červen 2016)

Vzorkování : plastické vlastnosti zemin byly ověřovány polním smykovým přístrojem. Pevnost hornin byla klasifikována přímými polními zkušebními postupy. Ze sondy byl odebrán vzorek podzemní vody pro klasifikaci agresivity.

0,00 - 0,25 středně humózní písčitá hlína tuhé konzistence 0,25 - 1,20 červenohnědý až kakaově hnědý jíl písčitý až hlinitý, tuhý/pevný, bez

úlomků hornin - splachový sediment, saclSi (F6/CI) 1,20 - 2,10 jíl písčitý, rezavohnědý, s balvany limonitizovaného pískovce o velikosti

přes 20 cm, saCl (F4/CS), tuhý/pevný 2,10 - 4,00 jíl písčitý, hnědý, tuhý/pevný s úlomky opuky do 3 cm a lokálními

zavlhlými polohami se závalky písku - deluvium, saCl (F4/CS) 4,00 - 4,40 dtto se střípky černé zvětralé jílovité břidlice - deluvium 4,40 - 7,90 jílovitá břidlice, zvětralá, černá, charakteru drobivé střípkovité

písčitoštěrkovité hlíny pevné konzistence, s povlaky a krystaly sádrovce, pevné, grSi, saSi (F1/MG, F3/MS)

7,90 - 8,70 jílovitá břidlice, zvětralá, černá, třídy W4/A4 (R6) s malou vzdáleností diskontinuit, mokrá

8,70 - 10,40 jílovitá břidlice, mírně zvětralá, černá, W3/A3 (R5) s malou vzdáleností diskontinuit

10,40 - 10,60 jílovitá břidlice, mírně zvětralá až navětralá, černá, W3/A2, (R4) s malou vzdáleností diskontinuit.

(ordovik - bohdalecké souvrství)



Technologie sondování : jádrový vrt soupravou PBU, dočasně hydrogeologicky vystrojený pro ověření hladiny podzemní vody

Podzemní voda : naražená hladina : 6,50m p.t. - lokální vyšší vlhkost 10,60m p.t. ustálená hladina : 10,40 p.t. (červen 2016)

Vzorkování : plastické vlastnosti zemin byly ověřovány polním smykovým přístrojem. Pevnost hornin byla klasifikována přímými polními zkušebními postupy.

0,00 - 0,05 asfaltový kryt 0,05 - 0,40 vícegenerační prostý beton - zpevněná plocha 0,40 - 0,50 cementoštěrkový podsyp 0,50 - 0,70 jíl písčitý s příměsí úlomků stavebního odpadu a štěrkem, pevný,

navážka, grsaCl (F4/CS) 0,70 - 1,30 jíl písčitý, pevný, hnědorezavý, kropenatý až smouhovaný, s podílem

hrubých zrn písku, grsaCl (F4/CS) 1,30 - 4,50 prachovitá břidlice, střípkovitohlinitě rozpadavá, olivově hnědozelená

až šedohnědá, jednotlivé střípky omezeně pevné, celkově charakteru W4/A4 - grSi (F1/MG - hlína štěrkovitá, pevná) až horniny R6 s velmi malou vzdáleností diskontinuit

4,50 - 6,50 prachovitá břidlice, úlomkovitě rozpadavá, světle olivově hnědorezavá, třída W4/A4 až W3/A3 (R5) s malou vzdáleností diskontinuit, suchá.

6,50 - 9,40 prachovitá břidlice, úlomkovitě rozpadavá, světle olivově hnědorezavá, třída W4/A4 až W3/A3 (R6) s malou vzdáleností diskontinuit, zavlhlá.

9,40 - 10,70 prachovitá břidlice, úlomkovitě rozpadavá, světle olivově hnědorezavá, třída W4/A4 až W3/A3 (R5) s malou vzdáleností diskontinuit.

10,70 - 11,00 prachovitá břidlice mírně zvětralá, W3/A2, (R4) s malou vzdáleností diskontinuit.

(ordovik - dobrotivské souvrství)




Podzemní voda : naražená hladina : 9,30m p.t. ustálená hladina : 9,05 p.t. (červen 2016)

Vzorkování : plastické vlastnosti zemin byly ověřovány polním smykovým přístrojem. Pevnost hornin byla klasifikována přímými polními zkušebními postupy.

0,00 - 0,10 asfaltový kryt 0,10 - 0,45 vícegenerační prostý beton - zpevněná plocha 0,45 - 0,70 cementoštěrkový podsyp 0,70 - 1,20 jíl písčitý s příměsí úlomků stavebního odpadu a štěrkem, tmavohnědý,

pevný, navážka, grsaCl (F4/CS) 1,20 - 1,70 jíl písčitý, pevný, hnědorezavý, kropenatý až smouhovaný, s podílem

hrubých zrn písku a ostrohranných úlomků břidlice do 5 cm, grsaCl (F4/CS)

1,70 - 6,10 jíl písčitý, světle hnědý, s plochými úlomky opuky a křemence do 4 cm, pevná konzistence, v úrovni 3,20m - 3,40 zastiženy rozvlečené balvany železitého pískovce, grsaCl (F4/CS)

6,10 - 7,30 prachovitá břidlice, střípkovitohlinitě rozpadavá, olivově hnědozelená až šedohnědá, jednotlivé střípky omezeně pevné, celkově charakteru W4/A4 - grSi (F1/MG - hlína štěrkovitá, pevná) až horniny R6 s velmi malou vzdáleností diskontinuit


8,50 - 10,50 prachovitá břidlice, úlomkovitě rozpadavá, světle olivově hnědorezavá, třída W4/A4 až W3/A3 (R5) s malou vzdáleností diskontinuit a lokálními vrstvami vyšší pevnosti (flyšový vývoj)

10,50 - 11,00 prachovitá břidlice mírně zvětralá, W3/A2, (R4) s malou vzdáleností diskontinuit, tmavě šedohnědá, rezavá podél puklin





Podzemní voda : naražená hladina : nenaražena ustálená hladina : 8,65 p.t. (červen 2016)

Vzorkování : plastické vlastnosti zemin byly ověřovány polním smykovým přístrojem. Pevnost hornin byla klasifikována přímými polními zkušebními postupy. Ve vrtu byla provedena nálevová vsakovací zkouška.

0,00 - 0,15 hlína písčitá, šedohnědá, středně humózní, s obsahem listí a dalších

organických zbytků 0,15 - 1,20 hlína písčitá, hnědá, pevná, saSi (F3/MS) - navážka 1,20 - 1,60 světle hnědá hlinitá navážka, šedočerná, kropenatá, prachovitá -

navážka 1,60 - 2,10 tmavohnědá humózní hlína pevné až tvrdé konzistence - původní

humózní horizont 2,10 - 3,20 jíl písčitý, pevný, hnědorezavý, kropenatý až smouhovaný, s podílem

hrubých zrn písku a ostrohranných úlomků břidlice do 1 cm, grsaCl (F4/CS)

3,20 - 4,10 hlína písčitá, světle hnědá, s plochými úlomky opuky a balvany železitého pískovce o velikosti přes 30 cm, grsaSi (F3/MS)

4,10 - 5,80 prachovitá břidlice, střípkovitohlinitě rozpadavá, olivově hnědozelená až šedohnědá, jednotlivé střípky omezeně pevné, celkově charakteru W4/A4 - grSi (F1/MG, hlína štěrkovitá, pevná) až horniny R6 s velmi malou vzdáleností diskontinuit


6,50 - 7,60 prachovitá břidlice, úlomkovitě rozpadavá, světle olivově hnědorezavá, třída W4/A4 až W3/A3 (R5) s malou vzdáleností diskontinuit a lokálními vrstvami vyšší pevnosti (flyšový vývoj)

7,60 - 9,00 prachovitá břidlice mírně zvětralá, W3/A2, (R4) s malou vzdáleností diskontinuit, tmavě šedohnědá, rezavá podél puklin


Protokol sondy dynamické penetraceAkce: Praha 5 - Smíchov, ul. Na Hřebenkách, Palata II Sonda č.: DP5Datum provedení: 25.5.2016 z = 265,55m n.m. Zkoušku provedl: M. Jech, GTS - geotechnické služby

Hloubka [m] Počet úderů

Dynam. odpor [MPa] Moment

Počet úderů snížený o kroutící moment pro q =

30 kg

Počet úderů snížený o

kroutící moment pro q = 50 kg

0.1 2 1.99 10 1.6 10.2 2 1.99 10 1.6 10.3 4 4.00 10 3.6 20.4 5 5.00 10 4.6 30.5 6 6.00 10 5.6 30.6 6 6.00 20 5.2 30.7 8 8.00 20 7.2 40.8 8 8.00 20 7.2 40.9 7 7.00 20 6.2 31 6 5.29 20 5.2 3

1.1 7 6.17 20 6.2 31.2 8 7.06 20 7.2 41.3 7 6.17 20 6.2 31.4 8 7.06 20 7.2 41.5 11 9.71 20 10.2 61.6 12 10.59 20 11.2 61.7 14 12.36 20 13.2 71.8 11 9.71 20 10.2 61.9 9 7.94 20 8.2 52 12 9.47 40 10.4 6

2.1 15 11.84 40 13.4 82.2 12 9.47 40 10.4 62.3 16 12.63 40 14.4 82.4 18 14.21 40 16.4 92.5 21 16.58 40 19.4 112.6 18 14.21 40 16.4 92.7 9 7.10 40 7.4 42.8 12 9.47 40 10.4 62.9 11 8.68 40 9.4 53 19 13.57 80 15.8 9

3.1 65 46.43 80 61.8 353.2 43 30.71 80 39.8 223.3 21 15.00 80 17.8 103.4 19 13.57 80 15.8 93.5 22 15.71 80 18.8 113.6 28 20.00 80 24.8 143.7 22 15.71 80 18.8 113.8 25 17.86 80 21.8 123.9 29 20.71 80 25.8 144 33 21.52 100 29 16

4.1 24 15.65 100 20 114.2 17 11.08 100 13 74.3 21 13.69 80 17.8 104.4 13 8.48 50 11 64.5 11 7.17 10 10.6 64.6 6 3.91 10 5.6 34.7 6 3.91 10 5.6 34.8 6 3.91 20 5.2 34.9 6 3.91 20 5.2 35 6 3.60 20 5.2 3

5.1 7 4.20 20 6.2 35.2 7 4.20 20 6.2 35.3 8 4.80 30 6.8 45.4 9 5.40 50 7 45.5 12 7.20 50 10 65.6 14 8.40 70 11.2 65.7 14 8.40 70 11.2 65.8 15 9.00 70 12.2 75.9 19 11.40 70 16.2 96 25 15.00 80 21.8 12

6.1 19 10.55 80 15.8 96.2 22 12.22 80 18.8 116.3 20 11.11 80 16.8 96.4 19 10.55 80 15.8 96.5 22 12.22 80 18.8 116.6 27 14.99 80 23.8 136.7 26 14.44 80 22.8 136.8 29 16.11 80 25.8 146.9 31 17.22 80 27.8 167 39 21.66 100 35 20

7.1 36 18.61 100 32 187.2 33 17.06 100 29 167.3 36 18.61 100 32 18

0

100

200

300

400

500

600

700

800

900

1000

0 50 100 150

hlou

bka

(cm

)

Počet redukovaných úderů pro zkouškupři hmotnosti beranu 30 kg





30 kg



7.4 37 19.13 100 33 197.5 36 18.61 100 32 187.6 39 20.16 100 35 207.7 40 20.68 100 36 207.8 42 21.71 100 38 217.9 42 21.72 100 38 218 39 20.16 100 35 20

8.1 40 19.35 100 36 208.2 42 20.31 100 38 218.3 44 21.28 100 40 228.4 43 20.80 100 39 228.5 46 22.25 100 42 248.6 51 24.66 100 47 268.7 50 24.18 100 46 268.8 58 28.05 100 54 308.9 67 32.40 100 63 359 65 31.43 100 61 34

9.1 70 31.80 100 66 379.2 81 36.79 150 75 429.3 83 37.70 150 77 439.4 86 39.07 150 80 459.5 89 40.43 150 83 479.6 103 46.79 200 95 539.7 112 50.87 200 104 589.8 106 48.15 200 98 559.9 129 58.59 200 121 6810 131 59.50 250 121 68

10.1 137 58.67 250 127 7110.2 142 60.81 250 132 74

0

100

200

300

400

500

600

700

800

900

1000

0 10 20 30 40 50 60 70 80

hlou

bka

(cm

)

Počet redukovaných úderů pro zkoušku při hmotnosti beranu 50 kg





30 kg



0.1 2 1.99 10 1.6 10.2 2 1.99 10 1.6 10.3 2 1.99 10 1.6 10.4 4 4.00 10 3.6 20.5 5 5.00 10 4.6 30.6 4 4.00 20 3.2 20.7 4 4.00 20 3.2 20.8 8 8.00 20 7.2 40.9 11 11.00 20 10.2 61 11 9.71 20 10.2 6

1.1 9 7.94 20 8.2 51.2 10 8.82 20 9.2 51.3 9 7.94 20 8.2 51.4 8 7.06 20 7.2 41.5 12 10.59 20 11.2 61.6 12 10.59 20 11.2 61.7 13 11.47 20 12.2 71.8 15 13.24 20 14.2 81.9 14 12.36 20 13.2 72 11 8.68 20 10.2 6

2.1 11 8.68 20 10.2 62.2 24 18.95 20 23.2 132.3 16 12.63 20 15.2 92.4 11 8.68 20 10.2 62.5 11 8.68 20 10.2 62.6 13 10.26 20 12.2 72.7 11 8.68 20 10.2 62.8 9 7.10 20 8.2 52.9 9 7.10 20 8.2 53 12 8.57 40 10.4 6

3.1 14 10.00 40 12.4 73.2 13 9.28 40 11.4 63.3 12 8.57 40 10.4 63.4 12 8.57 40 10.4 63.5 14 10.00 50 12 73.6 14 10.00 50 12 73.7 17 12.14 50 15 83.8 21 15.00 80 17.8 103.9 23 16.43 80 19.8 114 24 15.65 80 20.8 12

4.1 23 15.00 80 19.8 114.2 24 15.65 80 20.8 124.3 25 16.30 80 21.8 124.4 25 16.30 80 21.8 124.5 29 18.91 80 25.8 144.6 24 15.65 80 20.8 124.7 29 18.91 80 25.8 144.8 25 16.30 80 21.8 124.9 28 18.26 80 24.8 145 30 17.99 80 26.8 15

5.1 31 18.59 80 27.8 165.2 29 17.39 80 25.8 145.3 33 19.79 80 29.8 175.4 32 19.19 80 28.8 165.5 35 20.99 80 31.8 185.6 39 23.39 100 35 205.7 44 26.39 100 40 225.8 41 24.59 100 37 215.9 41 24.59 100 37 216 45 26.99 100 41 23

6.1 47 26.10 100 43 246.2 43 23.88 100 39 226.3 45 24.99 100 41 236.4 41 22.77 100 37 216.5 43 23.88 100 39 226.6 43 23.88 100 39 226.7 45 24.99 100 41 236.8 46 25.55 100 42 246.9 49 27.21 100 45 257 49 27.21 100 45 25

7.1 51 26.37 100 47 267.2 49 25.33 100 45 257.3 52 26.88 100 48 27

0

100

200

300

400

500

600

700

800

900

1000

0 50 100 150

hlou

bka

(cm

)

Počet redukovaných úderů pro zkouškupři hmotnosti beranu 30 kg





30 kg



7.4 56 28.95 100 52 297.5 53 27.40 100 49 277.6 58 29.99 100 54 307.7 55 28.43 100 51 297.8 53 27.40 100 49 277.9 54 27.92 100 50 288 56 28.95 100 52 29

8.1 58 28.05 100 54 308.2 52 25.15 100 48 278.3 59 28.53 100 55 318.4 53 25.63 100 49 278.5 54 26.12 150 48 278.6 56 27.08 150 50 288.7 47 22.73 150 41 238.8 51 24.67 150 45 258.9 59 28.53 150 53 309 62 29.98 150 56 31

9.1 66 29.98 150 60 349.2 70 31.80 150 64 369.3 65 29.53 150 59 339.4 67 30.44 150 61 349.5 63 28.62 150 57 329.6 66 29.98 150 60 349.7 68 30.89 150 62 359.8 64 29.07 150 58 339.9 65 29.53 150 59 3310 69 31.35 200 61 34

10.1 71 30.41 200 63 3510.2 73 31.26 200 65 3610.3 82 35.12 200 74 4210.4 89 38.12 200 81 4510.5 102 43.68 200 94 5310.6 118 50.53 220 109.2 6110.7 130 55.67 250 120 67

0

100

200

300

400

500

600

700

800

900

1000

0 10 20 30 40 50 60 70 80

hlou

bka

(cm

)

Počet redukovaných úderů pro zkoušku při hmotnosti beranu 50 kg

Sonda je zaměřena ve výškovém systému Jadran

Příloha č. :

5Vypracoval :Monitoring, s.r.o.

Laboratorní rozbor podzemní vody

Datum :červen 2016

Strana 1/2

analytická laboratoř akreditovaná ČIA č.1416 Novákových 6, Praha 8, 180 00, tel. 266316272, 266314718, fax 266312843

Zkušební protokol č. 85252 *85252T15S02cz*

Zákazník: Lešner Jeroným, Mgr. Akce: PALATA II.

Husinec - Řež 186 Husinec, 250 68

Datum odběru: 20.5.2016Odebral: zákazník Datum dodání: 20.5.2016

Datum analýzy: 20.5. - 2.6.2016 Datum vyhotovení: 2.6.2016

Lab. číslo: 136187

Označení vzorku: HJ 1

Hloubka (m): 3,10

Matrice: voda

Hlavička konecChemický a fyzikální rozbor vody

pH při 25°C 4,5

elektrická konduktivita mS/m 690

KNK 4,5 mmol/l 0,1

ZNK 8,3 mmol/l 5,2

CO2 volný mg/l 229

CO2 agres.- Heyer.zkouška mg/l 178

CO2 agresivní na Fe výp. ⁿ mg/l 229

vápník mg/l 441

hořčík mg/l 1260

amonné ionty mg/l <0,5

sírany mg/l 5480

chloridy mg/l 139hydrogenuhličitany mg/l 6,1

agresivita na beton (ČSN 731214)

stupeň hanázev silnáukazatel 3/4stupeň agresivity na beton dle ČSN EN 206-1

stupeň XA3

Strana 2/2

analytická laboratoř akreditovaná ČIA č.1416 Novákových 6, Praha 8, 180 00, tel. 266316272, 266314718, fax 266312843

Zkušební protokol č. 85252 *85252T15S02cz*

Zákazník: Lešner Jeroným, Mgr. Akce: PALATA II.

Husinec - Řež 186 Husinec, 250 68

Datum odběru: 20.5.2016Odebral: zákazník Datum dodání: 20.5.2016

Datum analýzy: 20.5. - 2.6.2016 Datum vyhotovení: 2.6.2016

Lab. číslo: 136187

Označení vzorku: HJ 1

Hloubka (m): 3,10

Matrice: voda

Hlavička konec

Metody stanovení:

Položky označené ⁿ jsou mimo rozsah akreditace.

Na požádání poskytne laboratoř údaje o nejistotě měření.

Laboratoř ručí za zpracování vzorku od jeho dodání do laboratoře.

Výsledky analýz se týkají pouze uvedených vzorků. Protokol bez písemného souhlasu zkušební laboratoře nelze

reprodukovat jinak než celý.

Za laboratoř schválil:Ing. Jana Weissová, analytická pracovnice

hořčík dopočtem z naměřených hodnot dle SOP 7 (ČSN ISO 6059)

amonné ionty dle SOP 8 (ČSN ISO 7150-1)

sírany odměrnou metodou dle SOP 11

chloridy dle SOP 12 (ČSN ISO 9297)

Pracoviště: Novákových 6, Praha 8

pH při 25°C dle SOP 1 část A (ČSN ISO 10523)

elektrická konduktivita dle SOP 2 (ČSN EN 27888)

ZNK 8,3 , CO2 volný , CO2 agres. dle Lehmanna a Reusse dopočtem dle SOP 3 (ČSN 75 7372, ČSN 75 7373, ČSN 83 520 část 35)

hydrogenuhličitany, KNK 4,5 dle SOP 4 (ČSN EN ISO 9963-1, ČSN 75 7373)

vápník odměrnou metodou dle SOP 6 (ČSN ISO 6058)

Date post:	12-Mar-2021
Category:	Documents
Upload:	others
View:	0 times
Download:	0 times

Praha 5 - Smíchov - Palata · 2016. 7. 20. · Geotechnik.cz Praha 5, Smíchov – Palata II...

Documents