Zelený pruh 1560/99, 140 00, Praha 4, telefon: +420 241 ... · RIB stavební software s.r.o.,...

RIB stavební software s.r.o., Zelený pruh 1560/99, 140 00, Praha 4, telefon: +420 241 442 078 email: [email protected] http://www.rib.cz

strana 1

Program RIBgeo DURO 17.0 BEZVÝKOPOVÁ POTRUBÍ DWA 161 Strana 1

Trouba UPGF, žel.zať., vlastní kruhová

mailto:[email protected]

http://www.rib.cz/


strana 2


http://www.rib.cz/


strana 3

Kontrola minimální tloušťky stěny dle DWA-A161, tab.19 a 20 ----------------------------------------------------------------------- Vnější průměr Da = 2550.0 mm Střední poloměr Rm = 1237.5 mm Min. tloušťka stěny t.min = 74.3 mm Stáv.tloušťka stěny t.stáv. = 75.0 mm -----------------------------------------------------------------------

S T A T I C K É V Ý P O Č T Y R A Ž E N Ý C H P O T R U B Í -----------------------------------------------------------------------

Dle směrnice DVGW GW312, resp. směrnice DWA A161, 03/2014

Statický výpočet bezvýkopových potrubí typu

Trouba z nenasyceného PE, zesílená skelnými vlákny (UP-GF) SN_2500

-----------------------------------------------------------------------

Protokol zadání: -----------------------------------------------------------------------

Rozměry a parametry trouby:

Jmenovitý průměr DN 2400

Vnější průměr Da = 2550 mm

Vnitřní průměr Di = 2400 mm

Tloušťka stěny t = 75 mm

Hloubka lemu v oblasti spoje trub:

ext. delta.t = 0 mm

int. delta.t = 0 mm

Materiálové parametry: Spec.tíha materiálu trouby spec.tíha.R = 17.500 kN/m3

Krátkodobá kruhová pevnost So (UP-GF-Rohr)= 30000 N/m2

Dlouhodobá kruhová pevnost So (UP-GF-Rohr)= 15000 N/m2

Krátkodobá rel.lomová deformace(UP-GF-Rohr)= 60 o/o

Dlouhodobá rel.lomová deformace(UP-GF-Rohr)= 30 o/o


http://www.rib.cz/


strana 4



Součinitele dílčí bezpečnosti: -----------------------------

Návrhová hodnota pro stálé účinky gamma.G = 1.35

Návrhová hodnota pro proměnné účinky gamma.Q = 1.35

Dílčí součinitel pro beton (concrete) gamma.c = 1.50

Dílčí součinitel pro výztuž (steel) gamma.s = 1.15

Faktor pro časový pokles pevnosti(t) betonu alpha.D = 0.85

Součinitel materiálu pro únosnost gamma.R = 1.35

Při posouzení únavy se používají:

Dílčí součinitel pro účinky gamma.F,fat = 1.00

Dílčí součinitel pro nejistoty modelu gamma.Ed,fat = 1.00

Dílčí součinitel pro výztuž gamma.s,fat = 1.15

Spáry trub: ----------

Plánovaná bezvýkopová trasa je zakřivená. Dodavetel stavby musí

uspořádáním tvarů trub a spar zajistit, aby se i při řízení trasy přenášela

v tlačené oblasti spáry při jejím poměrném rozevření 1.00 tlaková napětí.

Tato směrnice DVGW/ATV platí pouze pro přímé bezvýkopové úseky bez

rozevírání spar. V případě rozevíraných spar jsou nutné ve smyslu této

směrnice zvláštní úvahy a výpočty.

Ve zde uvedeném výpočtu bezvýkopových trub se minimální

návrhové vnitřní účinky zvyšují o 0.0 %.

NÁVRH MINIMÁLNÍ VÝZTUŽE (vázaná přetvoření ve stavebním stavu) -----------------------------------------------------------------------

Celkem M.Opěra = -45.0 * Rm2

Celkem M.Vrchol = 45.0 * Rm2

Celkem M.Dno = 45.0 * Rm2

z/da >= 1.00 < 1.0

Celkem N.Opěra = -270.0 * Rm

Celkem N.Vrchol = -135.0 * Rm

Celkem N.Dno = -135.0 * Rm


http://www.rib.cz/


strana 5



-----------------------------------------------------------------------

Řez ! Opěra ! Vrchol ! Dno

-----------------------------------------------------------------------

Průřezové charakteristiky: Plocha (cm2/m)! 750.00 ! 750.00 ! 750.00

Ohybový modul (cm3/m)! 937.50 ! 937.50 ! 937.50

-----------------------------------------------------------------------

Korek. součinitel alpha.KI ! 1.02 ! 1.02 ! 1.02

Korek. součinitel alpha.KA ! 0.98 ! 0.98 ! 0.98

-----------------------------------------------------------------------

Vnitřní účinky -----------------------------------------------------------------------

Momenty (kNm/m):

-----------------------------------------------------------------------

Suma M.q=(celk.zatížení) ! -68.91 ! 68.91 ! 68.91

-----------------------------------------------------------------------

Normálové síly (kN/m):

-----------------------------------------------------------------------

Suma N.q=(celk.zatížení) ! -334.13 ! -167.06 ! -167.06

Posudek přetvoření dle kapitoly 9.4.3.4 v o/oo

-----------------------------------------------------------------------

eps.d krajní vlákno vnitřní ! -6.1 ! 5.6 ! 5.6

korespond.stáv.sigma vnitřní! -79.4 ! 72.8 ! 72.8

eps.d krajní vlákno vnější ! 5.2 ! -5.7 ! -5.7

korespond.stáv.sigma vnější ! 67.6 ! -74.3 ! -74.3

dov. přetvoření eps.d UP-GF ! 10.00 ! 10.00 ! 10.00

Dílčí součinitele : ! ! !

stáv.gama vnitřní = ! 1.63 ! 1.78 ! 1.78

stáv. gama vnější = ! 1.91 ! 1.74 ! 1.74

nutné Gamma = ! 1.00 ! 1.00 ! 1.00

-----------------------------------------------------------------------

Provádění: Ukládání bezvýkopových potrubí se provádí podzemní technologií.

Bezvýkopové trouby se postupně řadí v pracovní šachtě za řezný

nástroj a zasouvají tlakovou silou lisu.

Tyto hnací síly se přenášejí přímo přes spáry trub.

Vytyčení a přesné řízení, jakož i pečlivé odtěžování

zeminy jsou předpokladem pro následující výpočet.

Při provádění je třeba respektovat:

směrnici DVGW W304, resp. směrnici ATV A125: bezvýkopová potrubí

a obdobné technologie

RESPEKTOVAT TECHNOLOGII PROVÁDĚNÍ:

----------------------------------

Předpokladem pro použití níže spočtených a navržených

ražených trub je:

- soustavná aplikace bentonitového maziva během ražby

- zalisování oblasti prstence

mezi protlačovanou troubou a zeminou - po dokončení ražby


http://www.rib.cz/


strana 6



ÚDAJE k zemině a ražbě ve STAVEBNÍM STAVU -----------------------------------------------------------------------

PARAMETRY ZEMIN: ---------------

Rozhodující druh zeminy dle GW312/A161, tab.1: skupina zemin G1

Význam skupin zemin

Skupina G1: nesoudržné písky a štěrky

Skupina G2: mírně soudržné písky a štěrky

Skupina G3: soudržné smíšené zeminy a slíny

Skupina G4: soudržné zeminy (jíl a hlinitá půda)

Ražba potrubí v nesoudržné hornině

se středovým úhlem 2alpha = 180 °

Spec.tíha za sucha Gama-výpočtová = 20.00 kN/m3

Spec.tíha pod vodou Gama-zavodněno = 11.00 kN/m3

Poměry tlaku zeminy nad vrcholem trub K1 = 0.400

pod vrcholem trub K2 ve st. stavu = 0.400

Úhel vnitřního tření Phi' = 30.00 °

Úhel tření ve střižné spáře Del' = 15.00 °

Hutnost ve stavebním stavu D = 0.40

1. Faktor pro deformační modul f1 = 0.40

2. Faktor pro deformační modul ve SS f2 = 1.00

Deformační modul ve stavebním stavu E.B = 20.00 N/mm2

Redukční faktor při vzniku klenby ve stavebním stavu Kappa = 0.878

Redukční faktor při vzniku klenby

při přitížení ve stavebním stavu Kappa.0 = 0.766


http://www.rib.cz/


strana 7



VÝPOČET STAVEBNÍHO STAVU -----------------------------------------------------------------------

Předpoklady zatížení: Výška nadloží h = 5.50 m

Typ doprav. zať. = LM 71 - mehrgleisig

Neexistuje podzemní voda

Trubní vedení prázdné

ZATÍŽENÍ -----------------------------------------------------------------------

Zatížení zeminou nezohl. Vztlak

Svislé zať.zeminou ev = 120.7 kN/m2

Přitížení p0 = 0.0 kN/m2

Vodorovné zať.zeminou eh = 58.5 kN/m2

Dopravní zatížení

Zatížení dopravou p = 26.00 kN/m2

Rázový součinitel wir.phi = 1.10

Rázový součinitel phi0 = 1.10

Působící staticky pV = 28.6 kN/m2

Působící staticky pH = 9.6 kN/m2

Maximál.celkové zatížení qv = 149.3 kN/m2

qh = 68.1 kN/m2


http://www.rib.cz/


strana 8



-----------------------------------------------------------------------


-----------------------------------------------------------------------



-----------------------------------------------------------------------



-----------------------------------------------------------------------

Vnitřní účinky dle kapitoly 7 a 8 -----------------------------------------------------------------------

Momenty (kNm/m):

M.G = (vlastní tíha) ! -0.878 ! 0.772 ! 1.419

M.w = (zavodnění/podz.voda)! 0.000 ! 0.000 ! 0.000

M.ev = (svislé zať. zeminou)! -30.863 ! 30.863 ! 30.863

M.eh = (vodorov.zať.zeminou)! 14.954 ! -14.954 ! -14.954

M.eh*= (tlak reakce lože) ! 0.000 ! 0.000 ! 0.000

M.pV = (svislé dopravní) ! -10.950 ! 10.950 ! 10.950

M.pH = (vodorovné dopravní) ! 3.694 ! -3.694 ! -3.694

M.ph*= (reak.lože, dopravní)! 0.000 ! 0.000 ! 0.000

M.auf= (vztlak) ! 0.000 ! 0.000 ! 0.000

-----------------------------------------------------------------------


M.Gk (suma stálé zatížení) ! -16.787 ! 16.681 ! 17.328

M.Qk (suma proměnná zať.) ! -7.255 ! 7.255 ! 7.255

M.Gd=gamma.G*M.Gk=1.35*M.Gk ! -22.663 ! 22.519 ! 23.393

M.Qd=gamma.Q*M.Qk=1.35*M.Qk ! -9.795 ! 9.795 ! 9.795

M.Ed = M.Gd + M.Qd ! -32.458 ! 32.314 ! 33.187

-----------------------------------------------------------------------


N.g = (vlastní tíha) ! -2.552 ! 0.406 ! -2.319

N.w = (zavodnění/podz.voda)! 0.000 ! 0.000 ! 0.000

N.ev = (svislé zať. zeminou)! -99.609 ! -49.730 ! -49.730

N.eh = (vodorov.zať.zeminou)! -24.095 ! -48.263 ! -48.263

N.eh*= (tlak reakce lože) ! 0.000 ! 0.000 ! 0.000

N.pV = (svislé dopravní) ! -35.393 ! 0.000 ! 0.000

N.pH = (vodorovné dopravní) ! 0.000 ! -11.941 ! -11.941

N.ph*= (reak.lože, dopravní)! 0.000 ! 0.000 ! 0.000

N.auf= (vztlak) ! 0.000 ! 0.000 ! 0.000

-----------------------------------------------------------------------


N.Gk (suma stálé zatížení) ! -126.256 ! -97.587 ! -100.312

N.Qk (suma proměnná zať.) ! -35.393 ! -11.941 ! -11.941

N.Gd=gamma.G*N.Gk=1.35*N.Gk ! -170.445 ! -131.742 ! -135.421

N.Qd=gamma.Q*N.Qk=1.35*N.Qk ! -47.780 ! -16.121 ! -16.121

N.Ed = N.Gd + N.Qd ! -218.225 ! -147.863 ! -151.542


http://www.rib.cz/


strana 9



Posudek návrhových napětí dle kapitoly 9.4.3 (N/mm2)

-----------------------------------------------------------------------

Sigma.M vnitř. = M*alfa.I/W ! -35.3 ! 35.2 ! 36.1

Sigma.M vnější = M*alfa.A/W ! 33.9 ! -33.8 ! -34.7

Sigma.N = N/A ! -2.9 ! -2.0 ! -2.0

stáv. Sigma vnitř. z N+M ! -38.2 ! 33.2 ! 34.1

stáv. Sigma vnější z N+M ! 31.0 ! -35.7 ! -36.7

-----------------------------------------------------------------------

Krátkodobá deformace trouby (s dopravním zatížením)

-----------------------------------------------------------------------

Krátkodobý modul pružnosti ! E-Rohr = 12937. N/mm2

Tuhost trouby ! SR = 0.240 N/mm2

Tuhost lože ! SBh = 12.000 N/mm2

Tuhost systému trouba/zemina! VRB = 0.020

Průhyb trouby ! delta-d = 17.71 mm

při maximálním zatížení ! delta-d = 0.72 %

pod drážními kolejemi ! zul.delta = 2.0 %

-----------------------------------------------------------------------


-----------------------------------------------------------------------








stáv. gama vnější = ! 4.17 ! 3.62 ! 3.52

nutné Gamma = ! 1.00 ! 1.00 ! 1.00

-----------------------------------------------------------------------

W*** Kappa1: Delta_v = 0.72 nepřípustné; výpočet se provede s 1.0


http://www.rib.cz/


strana 10



Posudek stability dle kapitoly 9.4.4 (Bezpečnost vyboulení)

-----------------------------------------------------------------------

Součinitel průrazu(diagram D10 ) alpha-D = 8.556

Redukční faktor (diagram D11 ) kappa-nue2 = 0.868

Redukční faktor (diagram D12 ) kappa-a2 = 0.880


Redukční faktor kappa-a=kappa-a1*kappa-a2 = 0.789

Kruhová pevnost S0 trouby UPGF = 0.030 N/mm2

Výpočtová tuhost trouby S.R = 0.240 N/mm2

Krit.boulící napětí, zemina ! krit.qv = 2946.8 kN/m2

Krit.boulící napětí, voda ! krit.pw = 0.0 kN/m2

Celk.zatížení (při max.vodě) ! massg.qv = 149.3 kN/m2

Tlak ve výšce dna ! vorh.pe = 0.0 kN/m2

-----------------------------------------------------------------------

Stáv.bezpečnost vyboulení ! vorh.gamma = 19.7

Nut. bezpečnost vyboulení ! erf.gamma = 2.5

-----------------------------------------------------------------------

Posudek vyboulení v axiálním směru ve stavebním stavu

-----------------------------------------------------------------------

Počáteční data:

Délka trouby L.ror = 3.00 m

Tloušťka stěny, po obvodě konstantní t = 75.0 mm

Vnitřní průměr Di = 2400.0 mm

Střední poloměr Rm = 1237.5 mm

Plocha průřezu A.ror = 0.5832 m2

E-Modul, krátkodobý E.R,K = 12937.3 N/mm2

E-Modul, axiální E.axl = 10000.0 N/mm2

Dílčí součinitel pro axiální odolnost prvku gamM.axl = 1.35

Podélná tlaková pevnost f.k = 360.0 N/mm2

Výpočet posudku : Náhradní modul E.Rm = 11374.24

faktor k.i = 0.388

faktor min.a.L = 1.015

Skutečné boulící napětí sigm.L,d = 201.290 N/mm2

Posudek při max. dovolené hnací síle F.j = 68092.0 kN

sigm.vor = 0.001*F.j/A.ror = 116.764 N/mm2

sigm.vor/sigm.L,d = 116.764/201.290 = 0.580

Stupeň využití boulícího napětí = 58.008 %

>> Posudek sigm.stáv./sigm.L,d <= 1 VYHOVUJE


http://www.rib.cz/


strana 11



ÚDAJE k zemině a ražbě v PROVOZNÍM STAVU -----------------------------------------------------------------------

PARAMETRY ZEMIN: ---------------

Rozhodující druh zeminy dle GW312/A161, tab.1: skupina zemin G1

Význam skupin zemin

Skupina G1: nesoudržné písky a štěrky

Skupina G2: mírně soudržné písky a štěrky

Skupina G3: soudržné smíšené zeminy a slíny

Skupina G4: soudržné zeminy (jíl a hlinitá půda)

Ražba potrubí v nesoudržné hornině

se středovým úhlem 2alpha = 180 °

Spec.tíha za sucha Gama-výpočtová = 20.00 kN/m3

Spec.tíha pod vodou Gama-zavodněno = 11.00 kN/m3

Poměry tlaku zeminy nad vrcholem trub K1 = 0.400

pod vrcholem trub K2 v provozním stavu = 0.500

Úhel vnitřního tření Phi' = 30.00 °

Úhel tření ve střižné spáře Del' = 15.00 °

Hutnost v provozním stavu D = 0.40

1. Faktor pro deformační modul f1 = 0.40

2. Faktor pro deformační modul v PR f2 = 1.00

Deformační modul v provozním stavu E.B = 20.00 N/mm2

Redukční faktor při vzniku klenby v provozním stavu Kappa = 0.878

Redukční faktor při vzniku klenby

při přitížení v provozním stavu Kappa.0 = 0.766


http://www.rib.cz/


strana 12



VÝPOČET PROVOZNÍHO STAVU

-----------------------------------------------------------------------

Předpoklady zatížení: Výška nadloží h = 5.50 m

Typ doprav. zať. = LM 71 - mehrgleisig

Neexistuje podzemní voda

ZATÍŽENÍ -----------------------------------------------------------------------

Zatížení zeminou nezohl. Vztlak

Svislé zať.zeminou ev = 96.5 kN/m2

Přitížení p0 = 0.0 kN/m2

Vodorovné zať.zeminou eh = 61.0 kN/m2

Tlak reakce lože

(ev - eh) * k* = eh* = 37.9 kN/m2

Se zohledněním gama.vztlak až po min hladinu vody s k* = 1.067

Dopravní zatížení

Zatížení dopravou p = 26.00 kN/m2

Rázový součinitel wir.phi = 1.10

Rázový součinitel phi0 = 1.10

Působící staticky pV = 28.6 kN/m2

Působící staticky pH = 12.1 kN/m2

Tlak reakce lože

pV * k* = ph* = 30.5 kN/m2

Maximál.celkové zatížení qv = 125.1 kN/m2

qh = 73.1 kN/m2

qh* = 68.4 kN/m2


http://www.rib.cz/


strana 13



-----------------------------------------------------------------------


-----------------------------------------------------------------------



-----------------------------------------------------------------------



-----------------------------------------------------------------------

Vnitřní účinky dle kapitoly 7 a 8 -----------------------------------------------------------------------

Momenty (kNm/m):

M.G = (vlastní tíha) ! -0.878 ! 0.772 ! 1.419

M.w = (zavodnění/podz.voda)! -4.150 ! 3.639 ! 6.690

M.ev = (svislé zať. zeminou)! -36.961 ! 36.961 ! 36.961

M.eh = (vodorov.zať.zeminou)! 23.362 ! -23.362 ! -23.362

M.eh*= (tlak reakce lože) ! 12.070 ! -10.503 ! -10.503

M.pV = (svislé dopravní) ! -10.950 ! 10.950 ! 10.950

M.pH = (vodorovné dopravní) ! 4.618 ! -4.618 ! -4.618

M.ph*= (reak.lože, dopravní)! 9.718 ! -8.457 ! -8.457

M.auf= (vztlak) ! 0.000 ! 0.000 ! 0.000

-----------------------------------------------------------------------


M.Gk (suma stálé zatížení) ! -6.558 ! 7.506 ! 11.205

M.Qk (suma proměnná zať.) ! 3.387 ! -2.125 ! -2.125

M.Gd=gamma.G*M.Gk=1.35*M.Gk ! -8.853 ! 10.134 ! 15.126

M.Qd=gamma.Q*M.Qk=1.35*M.Qk ! 4.572 ! -2.869 ! -2.869

M.Ed = M.Gd + M.Qd ! -4.281 ! 7.265 ! 12.257

-----------------------------------------------------------------------


N.g = (vlastní tíha) ! -2.552 ! 0.406 ! -2.319

N.w = (zavodnění/podz.voda)! 3.293 ! 9.571 ! 12.037

N.ev = (svislé zať. zeminou)! -119.471 ! 0.000 ! 0.000

N.eh = (vodorov.zať.zeminou)! 0.000 ! -75.514 ! -75.514

N.eh*= (tlak reakce lože) ! 0.000 ! -27.057 ! -27.057

N.pV = (svislé dopravní) ! -35.393 ! 0.000 ! 0.000

N.pH = (vodorovné dopravní) ! 0.000 ! -14.927 ! -14.927

N.ph*= (reak.lože, dopravní)! 0.000 ! -21.785 ! -21.785

N.auf= (vztlak) ! 0.000 ! 0.000 ! 0.000

-----------------------------------------------------------------------


N.Gk (suma stálé zatížení) ! -118.730 ! -92.593 ! -92.853

N.Qk (suma proměnná zať.) ! -35.393 ! -36.712 ! -36.712

N.Gd=gamma.G*N.Gk=1.35*N.Gk ! -160.286 ! -125.001 ! -125.352

N.Qd=gamma.Q*N.Qk=1.35*N.Qk ! -47.780 ! -49.561 ! -49.561

N.Ed = N.Gd + N.Qd ! -208.066 ! -174.562 ! -174.913


http://www.rib.cz/


strana 14



Posudek návrhových napětí dle kapitoly 9.4.3 (N/mm2)

-----------------------------------------------------------------------

Sigma.M vnitř. = M*alfa.I/W ! -4.7 ! 7.9 ! 13.3

Sigma.M vnější = M*alfa.A/W ! 4.5 ! -7.6 ! -12.8

Sigma.N = N/A ! -2.8 ! -2.3 ! -2.3

stáv. Sigma vnitř. z N+M ! -7.4 ! 5.6 ! 11.0

stáv. Sigma vnější z N+M ! 1.7 ! -9.9 ! -15.1

-----------------------------------------------------------------------

Dlouhodobá deformace trouby (s dopravním zatížením)

-----------------------------------------------------------------------

Dlouhodobý modul pružnosti ! E-Rohr = 7947. N/mm2

Tuhost trouby ! SR = 0.147 N/mm2

Tuhost lože ! SBh = 12.000 N/mm2

Tuhost systému trouba/zemina! VRB = 0.012

Průhyb trouby ! delta-d = 13.13 mm

při maximálním zatížení ! delta-d = 0.53 %

pod drážními kolejemi ! zul.delta = 2.0 %

-----------------------------------------------------------------------


-----------------------------------------------------------------------








stáv. gama vnější = ! 37.40 ! 6.41 ! 4.20

nutné Gamma = ! 1.00 ! 1.00 ! 1.00

-----------------------------------------------------------------------

W*** Kappa1: Delta_v = 0.53 nepřípustné; výpočet se provede s 1.0


http://www.rib.cz/


strana 15



Posudek stability dle kapitoly 9.4.4 (Bezpečnost vyboulení)

-----------------------------------------------------------------------

Součinitel průrazu(diagram D10 ) alpha-D = 10.143

Redukční faktor (diagram D11 ) kappa-nue2 = 0.872



Redukční faktor kappa-a=kappa-a1*kappa-a2 = 0.795

Kruhová pevnost S0 trouby UPGF = 0.018 N/mm2

Výpočtová tuhost trouby S.R = 0.147 N/mm2

Krit.boulící napětí, zemina ! krit.qv = 2320.0 kN/m2

Krit.boulící napětí, voda ! krit.pw = 0.0 kN/m2

Celk.zatížení (při max.vodě) ! massg.qv = 125.1 kN/m2

Tlak ve výšce dna ! vorh.pe = 0.0 kN/m2

-----------------------------------------------------------------------

Stáv.bezpečnost vyboulení ! vorh.gamma = 18.5

Nut. bezpečnost vyboulení ! erf.gamma = 2.5

-----------------------------------------------------------------------


http://www.rib.cz/


strana 16



Přípustná hnací síla F.j dle DWA-A 161: 2013

-----------------------------------------------------------------------

Počáteční údaje: ---------------

Číslo segmentu:

Počítá se segment 1. trasy = 1. obloukve směru od lisu

Geometrie trasy:

Tento segment trasy je kruhový oblouk s poloměrem 700.00 [m]

Vyskytují se přechodnice.

Nejedná se o průzkumnou ražbu potrubí.

Geometrie trouby:

Délka jedné trouby = 3.000 [m]

Vnější průměr Da = 2550.0, nejmenší da.min = 2550.0 [mm]

Vnitřní průměr Di = 2400.0, největší di.max = 2400.0 [mm]

Tloušťka stěny t = 0.0750, nejmenší t.min = 0.0750 [m]

na konci hrotu t.ror = 0.0750 [m]

Minimální plocha A.R = 0.5832 [m2]

Materiál trouby:

E-Modul v podélém směru E.axl = 10000.0 [N/mm2]

Podélná tlaková pevnost f.k = 360.0 [N/mm2]

Střední tahová pevnost f.tm = 20.0 [N/mm2]

Výpočtová pevnost f.d = 266.7 [N/mm2]

Dílčí součinitel odolnosti prvku v podélém směru Gamma.M.axl = 1.35

Tlakový přenosový prstenec (DUER):

Počet DUERs na spáru trouby n_duer = 0

Stavební provedení:

Součinitel dílčí bezpečnosti pro účinky při zatížení podél osy

a dočasnou návrhovou situaci (tab. 12) gama.f.axl = 1.15

Hnací síla, odhad V_estim = 1000. [kN]

Měřené nebo zaručené úhlové odchylky, pokud >= 0: žádné zadání


http://www.rib.cz/


strana 17



Výpočet --------

Úhlová odchylka ze zakřivení trasy phi.R = 0.246 [°]

úhlová odchylka vlivem směrování phi.St0 = 0.180 [°]

phi.St = 0.217 [°]

Maximální odchylka vnitřního průřezu trouby

od ortogonálnosti d.a.cal = 2.0 [mm]

z toho úhlová odchylka z výrobní tolerance phi.d.a.cal = 0.045 [°]

Celková výpočetní úhlová odchylka na spáru phi.ges = 0.462 [°]

Součinitel pro max.Dov.Sigma alfa.DT = 1.0000

t.Rohr.min/t.DUER kappa.t = 1.0000

max.dov.Sigma trouby sigm_cal = 266.67 [N/mm2]

Tlakové napětí trouby sigm.max = 266.67 [N/mm2]

Součinitel alfa.b = 0.7856

Součinitel alfa.phi = 0.1956

Deformační faktor kappa.ab = 0.5559

Deformace trouby delta.sR = 44.47 [mm]


http://www.rib.cz/


strana 18



Iterace n_iter = 0: **********************************

Míra rozevření spáry z_k = 2.161 von 1.0

Integrál = 0.1468 [m2]

Poměr sigm.max k sigm.0 = smaxds0 = 1.99

Odhadovaná hnací síla V_estim = 1000.0 [kN]

Přípustná hnací síla dov. F.j = 68092.0 [kN]

Výsledek:

Odhadovaná hnací síla VPRES = 1000.0 [kN]

Přípustná hnací síla dov. F.j = 68092.0 [kN]

Míra rozevření spáry z_k = 1.000 von 1.0

-----------------------------------------------------------------------

Number of errors: W = 2, E = 0, F = 0

Program DURO: konec výpočtu vstupního souboru _DURO.DUR

-----------------------------------------------------------------------


http://www.rib.cz/

Date post:	12-May-2018
Category:	Documents
Upload:	vuongcong
View:	216 times
Download:	2 times

Zelený pruh 1560/99, 140 00, Praha 4, telefon: +420 241 ... · RIB stavební software s.r.o.,...

Documents