titulka s autorizací...STATICKÉ POSOUZENÍ Č.P ŘÍLOHY: p. č. 1161/57, k.ú. HOSTIVICE STUPE...

transcript

STATICKÉ POSOUZENÍ

Č.PŘÍLOHY:

p.č. 1161/57, k.ú. HOSTIVICE

STUPEŇ:

DATUM:ZALOŽENÍ RD HOSTIVICE

OBJEDNATEL: FORMÁT A4:

VYPRACOVAL:

SCHVÁLIL:

ING. ROMAN BALÍK

OBSAH:

STAVBA - OBJEKT:

POSUDEK

ING. MARTIN KAMEŠ

AVEK s.r.o., PROSECKÁ 683/15, 190 00 PRAHA 9

p.č. 1161/57, k.ú. HOSTIVICE MÍSTO STAVBY:

ČÁST:

PARÉ:

STATIKA

03/2013

Z-178-0-12

MĚŘÍTKO:

REVIZE:

Č. ZAKÁZKY:

RD Hostivice – založení objektu Statické posouzení Na pozemku p.č. 1161/57, k.ú. Hostivice Z-178-0-12

Strážovská 343/17, CZ - 153 00 Praha 5 03/2013 tel.: +420 257 722 077, www.b2kdesign.cz strana 2

OBSAH ................................................................................................... 2

STATICKÉ POSOUZENÍ ........................................................................ 3

1. ÚVOD .............................................................................................. 3

1.1. Identifikační údaje .......................................................................... 3

1.2. Předmět dokumentace .................................................................. 3

1.3. Podklady ........................................................................................ 3

1.4. Použité předpisy, literatura, software ............................................ 4

1.5. Použité materiály ........................................................................... 4

2. ZÁKLADOVÉ POMĚRY ................................................................... 5

2.1. Závěry IGP ..................................................................................... 5

3. SCHEMATICKÉ VÝKRESY RD ....................................................... 7

4. POSOUZENÍ ZÁKLADŮ ................................................................ 11

4.1. Zatížení na pasy .......................................................................... 11

4.2. Krajní příčné a střední příčné pasy ............................................ 11

4.3. Krajní pas podélný ....................................................................... 16

4.4. 3D model základů – ověření nerovnoměrného sedání ............... 22

5. ZÁVĚR .......................................................................................... 28

1. ÚVOD

1.1. Identifika ční údaje

Název stavby: RD Hostivice – založení objektu Na pozemku p.č. 1161/57, k.ú. Hostivice

Objednatel: Avek s.r.o., Ing. Vít Kocourek

Prosecká 683/115, 190 00 Praha 9

Část dokumentace: Stavebně konstrukční část

Zpracovatel části: B2K design s.r.o. Strážovská 343/17, 153 00 Praha 5 - Radotín

Stupeň dokumentace: Statické posouzení

Datum zpracování: 03/2013

1.2. Předmět dokumentace

Předmětem statického posouzení je návrh založení stavby RD Hostivice ve složitých základových podmínkách. Autor posudku Ing. Roman Balík je autorizovaným inženýrem v oboru Statika a dynamika staveb zapsaným u ČKAIT pod pořadovým číslem 0101586.

1.3. Podklady

Pro vyhotovení dokumentace byly použity následující podklady:

[a] Architektonicko-stavební část dokumentace - Ing. Vít Kocourek, 09/2012,

[b] Konzultace se zpracovatelem stavební části Ing. Kocourkem, 09/2012.

[c] IGP zpracovaný společností Agrogeologie – RNDr. Tomáš Vrána, 08/2012.

1.4. Použité p ředpisy, literatura, software

Při zpracování dokumentace byly využity následující předpisy:

ČSN EN 1990 Eurokód: Zásady navrhování konstrukcí, ČSN EN 1991-1-1 Zatížení konstrukcí – Část 1-1: Obecná zatížení –

Objemové tíhy, vlastní tíha a užitná zatížení pozemních staveb, ČSN EN 1992-1-1 Navrhování betonových konstrukcí - Část 1-1: Obecná pravidla

a pravidla pro pozemní stavby, ČSN EN 206-1, Z3 Beton – Část 1: Specifikace, vlastnosti, výroba a shoda, ČSN EN 1997-1,O1 Eurokód 7: Navrhování geotechnických konstrukcí - Část 1:

Obecná pravidla, ČSN EN 1997-1-1 Navrhování geotechnických konstrukcí – Část 1: Obecná

pravidla.

TP č.51 J. Hořejší, J. Šafka: Statické tabulky, SNTL, Praha, Software: Scia Engineer 2011, RTool, RIBTec, RIB Software AG Fine GEO 5 v.14.4 - Patky (licencováno B2K design s.r.o.), Vlastní výpočtové utility v prostředí MS Excel

1.5. Použité materiály

Beton C25/30-XC2

2. ZÁKLADOVÉ POM ĚRY

2.1. Závěry IGP

Tab. 1 – popis zemin

Tab. 2 – doporučené hodnoty výpočtové únosnosti

konzistence

GT1 jílovitá humózní hlína nehodnoceno – nebude tvořit základovou

GT2 F4/CS-Y písčitý jíl s úlomky - slabě ulehlá navážka

pro slabě ulehlé navážky nelze stanovit

GT3 F6/CL jíl / jílovitá hlína - náplav 100 kPa (-30%)

hodnotu Rd je nutno snížit o 30% z důvodu přítomnosti hladiny podzemní vody

Tab. 3 – doporučené hodnoty geotechnických charakteristik

GT zatřídění

ν β γ [kN.

[MPa] cu

[kPa] ϕu

[o] cef

[kPa] ϕef

GT2 F4/CS-Y písčitý jíl s úlomky - navážka

tuhá 0,35 0,62 18,5 3,3 40 0 12 23

GT3 F6/CL jíl/jílovitá hlína

tuhá 0,40 0,47 21 8,9 50 0 10 19

spolehlivost hodnot ověřena penetračními zkouškami

GT popisná charakteristika konzistence ČSN 73 6133 (ČSN EN ISO 14688-1-

2) zatřídění název

tmavě hnědá jílovitá hlína – humózní hlína

tuhá až pevná

- nehodnoceno –

nevhodná základová půda

GT2 písčitý jíl s úlomky cihel, betonu a hornin – slabě ulehlá navážka

tuhý F4/CS-Y (saCl)

písčitý jíl s úlomky

GT3 hnědý a hnědošedý jíl / jílovitá hlína – náplav

tuhý F6/CL

(sasiCl) jíl s nízkou plasticitou

3. SCHEMATICKÉ VÝKRESY RD

Půdorys 1.np

Půdorys 2.np

Řez A-A

Základy

4. POSOUZENÍ ZÁKLAD Ů

4.1. Zatížení na pasy

Zatížení na základovou spáru byla kvalifikovaně odhadnuta zjednodušeným rozborem. Hodnoty pro jednotlivé pasy uvádím níže:

- příčné pasy obvodové qk= 75kN/bm - příčné pasy vnitřní qk= 85kN/bm - podélné pasy obvodové qk= 45kN/bm

Vlastní tíha pasů a nadezdívky ze ztraceného bednění je generována programem.

4.2. Krajní p říčné a st řední p říčné pasy

Posouzení plošného základu

Vstupní data Materiály a normy Betonové konstrukce : EN 1992-1-1 (EC2) Součinitele EC2 : standardní Sedání Metoda výpočtu : ČSN 73 1001 (Výpočet pomocí edometrického modulu) Omezení deformační zóny : pomocí strukturní pevnosti Patky Výpočet pro odvodněné podmínky : ČSN 73 1001 Metodika posouzení : výpočet podle EN1997 Návrhový přístup : 2 - redukce zatížení a odporu

Součinitele redukce zatížení (F) Trvalá návrhová situace

Nepříznivé Příznivé

Stálé zatížení : γG = 1,35 [–] 1,00 [–]

Součinitele redukce odporu (R) Trvalá návrhová situace

Součinitel redukce svislé únosnosti : γRvs = 1,40 [–]

Součinitel redukce vodorovné únosnosti : γRhs = 1,10 [–] Základní parametry zemin

Číslo Název Vzorek ϕϕϕϕef cef γγγγ γγγγsu δδδδ

[°] [kPa] [kN/m 3] [kN/m 3] [°]

1 Třída F4, konzistence tuhá 23,00 12,00 18,50 8,50

Pro výpočet tlaku v klidu jsou všechny zeminy zadány jako nesoudržné. Parametry zemin Třída F4, konzistence tuhá Objemová tíha : γ = 18,50 kN/m3 Úhel vnitřního tření : ϕef = 23,00 °

Soudržnost zeminy : cef = 12,00 kPa

Modul přetvárnosti : Edef = 3,30 MPa Poissonovo číslo : ν = 0,35 Koef. strukturní pevnosti : m = 0,10 Obj.tíha sat.zeminy : γsat = 18,50 kN/m3

Třída F6, konzistence tuhá Objemová tíha : γ = 21,00 kN/m3 Úhel vnitřního tření : ϕef = 19,00 °

Soudržnost zeminy : cef = 10,00 kPa Modul přetvárnosti : Edef = 8,90 MPa Poissonovo číslo : ν = 0,40 Koef. strukturní pevnosti : m = 0,10 Obj.tíha sat.zeminy : γsat = 21,00 kN/m3

Založení

Typ základu: základový pas Hloubka od původního terénu hz = 1,00 m Hloubka základové spáry d = 1,00 m Tloušťka základu t = 0,35 m Sklon upraveného terénu s1 = 0,00 ° Sklon základové spáry s2 = 0,00 ° Objemová tíha zeminy nad základem = 18,00 kN/m3 Geometrie konstrukce

Typ základu: základový pas Celková délka pasu = 2,00 m Šířka pasu (x) = 1,10 m Šířka sloupu ve směru x = 0,40 m Objem pasu = 0,38 m3/m Zadané zatížení je uvažováno na 1bm délky pasu. Materiál konstrukce

Objemová tíha γ = 23,00 kN/m3 Výpočet betonových konstrukcí proveden podle normy EN 1992-1-1 (EC2). Beton : C 20/25 Válcová pevnost v tlaku fck = 20,00 MPa Pevnost v tahu fctm = 2,20 MPa Modul pružnosti Ecm = 30000,00 MPa Ocel podélná : B500 Mez kluzu fyk = 500,00 MPa Ocel příčná: B500 Mez kluzu fyk = 500,00 MPa Geologický profil a p řiřazení zemin

Číslo Vrstva

Přiřazená zemina Vzorek [m]

1 3,20 Třída F4, konzistence tuhá

3 - Třída F6, konzistence tuhá

Zatížení

Číslo Zatížení

Název Typ N My Hx

nové změna [kN/m] [kNm/m] [kN/m] 1 ANO Zatížení č. 1 Návrhové 85,00 0,00 0,00

2 ANO Zatížení č. 2 Užitné 85,00 0,00 0,00

Hladina podzemní vody

Hladina podzemní vody je v hloubce 1,70 m od původního terénu. Celkové nastavení výpo čtu

Typ výpočtu : výpočet pro odvodněné podmínky Nastavení výpo čtu fáze

Návrhová situace : trvalá Posouzení čís. 1

Posouzení zat ěžovacích stav ů

Název Vl. tíha ex ey σσσσ Rd Využití

Vyhovuje příznivě [m] [m] [kPa] [kPa] [%]

Zatížení č. 1 Ano 0,00 0,00 92,77 363,25 25,54 Ano

Zatížení č. 1 Ne 0,00 0,00 98,19 363,25 27,03 Ano Výpočet proveden pro zatěžovací stav číslo 1. (Zatížení č. 1) Spočtená vlastní tíha pasu G = 11,95 kN/m Spočtená tíha nadloží Z = 11,06 kN/m Posouzení svislé únosnosti

Tvar kontaktního napětí : obdélník Parametry smykové plochy pod základem: Hloubka smykové plochy zsp = 1,39 m Dosah smykové plochy lsp = 3,78 m Výpočtová únosnost zákl. půdy Rd = 363,25 kPa Extrémní kontaktní napětí σ = 98,19 kPa Svislá únosnost VYHOVUJE Posouzení vodorovné únosnosti

Zemní odpor: klidový Výpočtová velikost zemního odporu Spd = 3,25 kN Úhel tření základ-základová spára ψ = 23,00 ° Soudržnost základ-základová spára a = 12,00 kPa Horizontální únosnost základu Rdh = 42,34 kN Extrémní horizontální síla H = 0,00 kN Vodorovná únosnost VYHOVUJE Únosnost základu VYHOVUJE Posouzení čís. 2

Tvar kontaktního napětí : obdélník Parametry smykové plochy pod základem: Hloubka smykové plochy zsp = 1,39 m Dosah smykové plochy lsp = 3,78 m Výpočtová únosnost zákl. půdy Rd = 363,25 kPa Extrémní kontaktní napětí σ = 98,19 kPa Svislá únosnost VYHOVUJE

Posouzení vodorovné únosnosti

Zemní odpor: klidový Výpočtová velikost zemního odporu Spd = 3,25 kN Úhel tření základ-základová spára ψ = 23,00 ° Soudržnost základ-základová spára a = 12,00 kPa Horizontální únosnost základu Rdh = 42,34 kN Extrémní horizontální síla H = 0,00 kN Vodorovná únosnost VYHOVUJE Únosnost základu VYHOVUJE Název : 1.MS Fáze : 1; Výpo čet : 2

+y 1,10

Posouzení čís. 1

Sednutí a nato čení základu - vstupní data

Výpočet proveden s automatickým výběrem nejnepříznivějších zatěžovacích stavů. Výpočet proveden s uvažováním koeficientu κ1 (vliv hloubky založení). Napětí v základové spáře uvažováno od upraveného terénu. Spočtená vlastní tíha pasu G = 8,86 kN/m Spočtená tíha nadloží Z = 8,19 kN/m Sednutí středu délkové hrany = 5,8 mm Sednutí středu šířkové hrany 1 = 7,1 mm Sednutí středu šířkové hrany 2 = 7,1 mm (1-hrana max.tlačená; 2-hrana min.tlačená) Sednutí a nato čení základu - výsledky

Tuhost základu: Spočtený vážený průměrný modul přetvárnosti Edef = 3,71 MPa Základ je ve směru délky tuhý (k=260,75) Základ je ve směru šířky tuhý (k=347,06) Celkové sednutí a nato čení základu: Sednutí základu = 7,5 mm Hloubka deformační zóny = 2,91 m Natočení ve směru šířky = 0,000 (tan*1000)

Název : 2.MS Fáze : 1; Výpo čet : 1

1,00 1,00

mSigma,orSigma,orSigma,z

Dimenzace čís. 1

Výpočet proveden s automatickým výběrem nejnepříznivějších zatěžovacích stavů. Posouzení podélné výztuže základu ve sm ěru x Profil vložky = 16,0 mm Počet vložek = 4 Krytí výztuže = 40,0 mm Šířka průřezu = 1,00 m Výška průřezu = 0,35 m Stupeň vyztužení ρ = 0,27 % > 0,13 % = ρmin Poloha neutrálné osy x = 0,03 m < 0,19 m = xmax Moment na mezi únosnosti MRd = 101,02 kNm > 7,12 kNm = MEd Průřez VYHOVUJE. Posouzení patky na protla čení

Normálová síla v sloupu = 85,00 kN Tlaková diagonála na obvodu sloupu Síla přenesená roznášením do zákl. půdy = 30,91 kN Síla přenášená smykovou pevností ŽB = 54,09 kN Uvažovaný obvod sloupu u0 = 0,91 m Smykové napětí na obvodu sloupu vEd,max = 0,20 MPa Únosnost tlakové diagonály na obvodu sloupu vRd,max = 3,68 MPa Kritický pr ůřez bez smykové výztuže Síla přenesená roznášením do zákl. půdy = 54,25 kN Síla přenášená smykovou pevností ŽB = 30,75 kN Vzdálenost průřezu od sloupu = 0,15 m Délka průřezu ucr = 2,00 m Smykové napětí na průřezu vEd = 0,05 MPa Únosnost nevyztuženého průřezu vRd,c = 1,53 MPa vEd < vRd,c => Výztuž není nutná Patka na protla čení VYHOVUJE

4.3. Krajní pas podélný

Posouzení plošného základu

Vstupní data Materiály a normy Betonové konstrukce : EN 1992-1-1 (EC2) Součinitele EC2 : standardní Sedání Metoda výpočtu : ČSN 73 1001 (Výpočet pomocí edometrického modulu) Omezení deformační zóny : pomocí strukturní pevnosti Patky Výpočet pro odvodněné podmínky : ČSN 73 1001 Metodika posouzení : výpočet podle EN1997 Návrhový přístup : 2 - redukce zatížení a odporu

Součinitele redukce zatížení (F) Trvalá návrhová situace

Nepříznivé Příznivé

Stálé zatížení : γG = 1,35 [–] 1,00 [–]

Součinitele redukce odporu (R) Trvalá návrhová situace

Součinitel redukce svislé únosnosti : γRvs = 1,40 [–]

Součinitel redukce vodorovné únosnosti : γRhs = 1,10 [–] Základní parametry zemin

Číslo Název Vzorek ϕϕϕϕef cef γγγγ γγγγsu δδδδ

[°] [kPa] [kN/m 3] [kN/m 3] [°]

2 Třída F6, konzistence tuhá 19,00 10,00 21,00 11,00 Pro výpočet tlaku v klidu jsou všechny zeminy zadány jako nesoudržné. Parametry zemin Třída F4, konzistence tuhá Objemová tíha : γ = 18,50 kN/m3 Úhel vnitřního tření : ϕef = 23,00 °

Třída F6, konzistence tuhá Objemová tíha : γ = 21,00 kN/m3 Úhel vnitřního tření : ϕef = 19,00 °

Založení

Typ základu: základový pas Hloubka od původního terénu hz = 1,00 m Hloubka základové spáry d = 1,00 m Tloušťka základu t = 0,35 m Sklon upraveného terénu s1 = 0,00 °

Sklon základové spáry s2 = 0,00 ° Objemová tíha zeminy nad základem = 18,00 kN/m3 Geometrie konstrukce

Typ základu: základový pas Celková délka pasu = 2,00 m Šířka pasu (x) = 0,80 m Šířka sloupu ve směru x = 0,40 m Objem pasu = 0,28 m3/m Zadané zatížení je uvažováno na 1bm délky pasu. Materiál konstrukce

Objemová tíha γ = 23,00 kN/m3 Výpočet betonových konstrukcí proveden podle normy EN 1992-1-1 (EC2). Beton : C 20/25 Válcová pevnost v tlaku fck = 20,00 MPa Pevnost v tahu fctm = 2,20 MPa Modul pružnosti Ecm = 30000,00 MPa Ocel podélná : B500 Mez kluzu fyk = 500,00 MPa Ocel příčná: B500 Mez kluzu fyk = 500,00 MPa Geologický profil a p řiřazení zemin

Číslo Vrstva

Název : Profil a p řiřazení Fáze : 1

1,00 0,35

Zatížení

Číslo Zatížení

Název Typ N My Hx

nové změna [kN/m] [kNm/m] [kN/m] 1 ANO Zatížení č. 1 Návrhové 45,00 0,00 0,00

2 ANO Zatížení č. 2 Užitné 45,00 0,00 0,00 Hladina podzemní vody

Hladina podzemní vody je v hloubce 1,70 m od původního terénu.

Celkové nastavení výpo čtu

Typ výpočtu : výpočet pro odvodněné podmínky Nastavení výpo čtu fáze

Návrhová situace : trvalá Posouzení čís. 1 (Fáze budování 1)

Zemní odpor: klidový Výpočtová velikost zemního odporu Spd = 3,25 kN Úhel tření základ-základová spára ψ = 23,00 ° Soudržnost základ-základová spára a = 12,00 kPa Horizontální únosnost základu Rdh = 24,61 kN Extrémní horizontální síla H = 0,00 kN Vodorovná únosnost VYHOVUJE Únosnost základu VYHOVUJE

+y 0,80

Posouzení čís. 1 (Fáze budování 1)

Tuhost základu: Spočtený vážený průměrný modul přetvárnosti Edef = 3,30 MPa Základ je ve směru délky tuhý (k=761,27) Základ je ve směru šířky tuhý (k=389,77) Celkové sednutí a nato čení základu: Sednutí základu = 3,9 mm Hloubka deformační zóny = 2,05 m Natočení ve směru šířky = 0,000 (tan*1000)

1,00 1,00

mSigma,orSigma,orSigma,z

Vstupní data (Fáze budování 2)

Geologický profil a p řiřazení zemin

Číslo Vrstva

Zatížení

Číslo Zatížení

Název Typ N My Hx

nové změna [kN/m] [kNm/m] [kN/m] 1 NE NE Zatížení č. 1 Návrhové 45,00 0,00 0,00

2 NE NE Zatížení č. 2 Užitné 45,00 0,00 0,00 Hladina podzemní vody

Hladina podzemní vody je v hloubce 1,70 m od původního terénu. Nastavení výpo čtu fáze

Návrhová situace : trvalá Posouzení čís. 1 (Fáze budování 2)

Zatížení č. 1 Ne 0,00 0,00 75,02 351,85 21,32 Ano Výpočet proveden pro zatěžovací stav číslo 1. (Zatížení č. 1)

Spočtená vlastní tíha pasu G = 8,69 kN/m Spočtená tíha nadloží Z = 6,32 kN/m Posouzení svislé únosnosti

Zemní odpor: klidový Výpočtová velikost zemního odporu Spd = 3,25 kN Úhel tření základ-základová spára ψ = 23,00 ° Soudržnost základ-základová spára a = 12,00 kPa Horizontální únosnost základu Rdh = 24,61 kN Extrémní horizontální síla H = 0,00 kN Vodorovná únosnost VYHOVUJE Únosnost základu VYHOVUJE Posouzení čís. 1 (Fáze budování 2)

Tuhost základu: Spočtený vážený průměrný modul přetvárnosti Edef = 3,30 MPa Základ je ve směru délky tuhý (k=761,27) Základ je ve směru šířky tuhý (k=389,77) Celkové sednutí a nato čení základu: Sednutí základu = 3,9 mm Hloubka deformační zóny = 2,05 m Natočení ve směru šířky = 0,000 (tan*1000) Dimenzace čís. 1 (Fáze budování 2)

Výpočet proveden s automatickým výběrem nejnepříznivějších zatěžovacích stavů. Posouzení podélné výztuže základu ve sm ěru x Profil vložky = 16,0 mm Počet vložek = 4 Krytí výztuže = 40,0 mm Šířka průřezu = 1,00 m Výška průřezu = 0,35 m Stupeň vyztužení ρ = 0,27 % > 0,13 % = ρmin Poloha neutrálné osy x = 0,03 m < 0,19 m = xmax Moment na mezi únosnosti MRd = 101,02 kNm > 2,10 kNm = MEd Průřez VYHOVUJE.

Posouzení patky na protla čení

Normálová síla v sloupu = 45,00 kN Tlaková diagonála na obvodu sloupu Síla přenesená roznášením do zákl. půdy = 22,50 kN Síla přenášená smykovou pevností ŽB = 22,50 kN Uvažovaný obvod sloupu u0 = 0,91 m Smykové napětí na obvodu sloupu vEd,max = 0,08 MPa Únosnost tlakové diagonály na obvodu sloupu vRd,max = 3,68 MPa Kritický pr ůřez bez smykové výztuže Síla přenesená roznášením do zákl. půdy = 39,49 kN Síla přenášená smykovou pevností ŽB = 5,51 kN Vzdálenost průřezu od sloupu = 0,15 m Délka průřezu ucr = 2,00 m Smykové napětí na průřezu vEd = 0,01 MPa Únosnost nevyztuženého průřezu vRd,c = 1,53 MPa vEd < vRd,c => Výztuž není nutná Patka na protla čení VYHOVUJE

4.4. 3D model základ ů – ověření nerovnom ěrného sedání

4.4.1. Vstupní údaje, zat ěžovací stavy a kombinace zatížení

Materiály Jméno Typ Jednotková

hmotnost [kg/mm 3]

E [MPa]

Poisson - nu

G [MPa]

Tep.roz taž. [m/mK]

Charakteristická válcová pevnost v tlaku fck(28)

[MPa] C20/25 Beton 0,00 3,0000e+04 0,2 1,2500e+04 0,00 20,00 Podloží

Jméno C1x [MN/m 3]

C1y [MN/m 3]

Tuhost [MN/m 3]

C2x [MN/m]

C2y [MN/m]

Sub1 6,0000e+00 6,0000e+00 1,6000e+01 6,0000e+00 6,0000e+00 Sub2 5,0000e+00 5,0000e+00 1,0000e+01 5,0000e+00 5,0000e+00 Podloží Sub 1 – šedé části pasů – tuhost odpovídající IGP a modelu GEO Podloží Sub 2 – zelená část pasů - snížená tuhost vystihující možné prosednutí při podmáčení nebo lokálním zhoršení parametrů podloží

Jméno Materiál Tl. [mm]

Typ tlouš ťky Typ Vrstva

S26 C20/25 350 konstantní deska (90) Deska S27 C20/25 350 konstantní deska (90) Deska S28 C20/25 350 konstantní deska (90) Deska S29 C20/25 350 konstantní deska (90) Deska S30 C20/25 350 konstantní deska (90) Deska S31 C20/25 350 konstantní deska (90) Deska S32 C20/25 350 konstantní deska (90) Deska S33 C20/25 350 konstantní deska (90) Deska S34 C20/25 350 konstantní deska (90) Deska S35 C20/25 350 konstantní deska (90) Deska S36 C20/25 350 konstantní deska (90) Deska S37 C20/25 350 konstantní deska (90) Deska S38 C20/25 350 konstantní deska (90) Deska S39 C20/25 350 konstantní deska (90) Deska S40 C20/25 400 konstantní stěna (80) Stena S41 C20/25 400 konstantní stěna (80) Stena S42 C20/25 400 konstantní stěna (80) Stena S43 C20/25 400 konstantní stěna (80) Stena S44 C20/25 400 konstantní stěna (80) Stena S45 C20/25 400 konstantní stěna (80) Stena S46 C20/25 400 konstantní stěna (80) Stena S47 C20/25 400 konstantní stěna (80) Stena S48 C20/25 400 konstantní stěna (80) Stena S49 C20/25 400 konstantní stěna (80) Stena S50 C20/25 400 konstantní stěna (80) Stena

6.Zatěžovací stavy

Jméno Popis Typ působení Skupina zatížení Typ zatížení Směr LC1 Vlastní tíha Stálé LG1 Vlastní tíha -Z LC2 Horní stavba 1 Stálé LG1 Standard 7.Spojité zatížení na hran ě plochy Jméno Plocha Typ Směr Hodnota - P1

[kN/m] Poz x 1 Poloha Hrana

Zatěžovací stav Systém Rozložení Hodnota - P2 [kN/m]

Poz x 2 Souř. Poč

LFS12 S40 Síla Z -75,00 0,000 Délka 3

LC2 - Horní stavba 1 GSS Rovnoměrné 1,000 Rela Od počátku LFS13 S41 Síla Z -75,00 0,000 Délka 3 LC2 - Horní stavba 1 GSS Rovnoměrné 1,000 Rela Od počátku LFS14 S42 Síla Z -45,00 0,000 Délka 3 LC2 - Horní stavba 1 GSS Rovnoměrné 1,000 Rela Od počátku LFS15 S43 Síla Z -45,00 0,000 Délka 3 LC2 - Horní stavba 1 GSS Rovnoměrné 1,000 Rela Od počátku LFS16 S44 Síla Z -45,00 0,000 Délka 3 LC2 - Horní stavba 1 GSS Rovnoměrné 1,000 Rela Od počátku LFS17 S45 Síla Z -75,00 0,000 Délka 3 LC2 - Horní stavba 1 GSS Rovnoměrné 1,000 Rela Od počátku LFS18 S46 Síla Z -45,00 0,000 Délka 3 LC2 - Horní stavba 1 GSS Rovnoměrné 1,000 Rela Od počátku LFS19 S47 Síla Z -45,00 0,000 Délka 3 LC2 - Horní stavba 1 GSS Rovnoměrné 1,000 Rela Od počátku LFS20 S48 Síla Z -45,00 0,000 Délka 3 LC2 - Horní stavba 1 GSS Rovnoměrné 1,000 Rela Od počátku LFS21 S49 Síla Z -85,00 0,000 Délka 3 LC2 - Horní stavba 1 GSS Rovnoměrné 1,000 Rela Od počátku LFS22 S50 Síla Z -85,00 0,000 Délka 3 LC2 - Horní stavba 1 GSS Rovnoměrné 1,000 Rela Od počátku 8.Kombinace

Jméno Typ Zatěžovací stavy Souč. [-]

CO1 EN - MSÚ (STR) LC1 - Vlastní tíha LC2 - Horní stavba 1

1,00 1,00

4.4.2. Vnit řní síly

Vnitřní síly – mxD-

Vnitřní síly – myD-

Vnitřní síly – mxD+

Vnitřní síly – myD+

Vnitřní síly –kontaktní napětí

4.4.3. Návrh výztuže – nutné plochy

Výztuž, nutné plochy – spodní směr x

Výztuž, nutné plochy – spodní směr y

Výztuž, nutné plochy – horní směr x

Výztuž, nutné plochy – horní směr y

4.4.4. Deformace

Deformace/ sednutí – lineární (obálka kombinací)

5. ZÁVĚR

Statickým posudkem byly navrženy nové konstrukce základů RD ve složitých geotechnických podmínkách. Konstrukce byly posouzeny na účinky od působícího zatížení vlastní tíhy, tíhy ostatního stálého zatížení a nahodilých zatížení dle platných norem ČSN EN. Bylo prověřeno chování konstrukce při nerovnoměrném sedání, na které je navržena výztuž. Konstrukce na působící zatížení vyhoví v obou mezních stavech.

Pokud není ve statickém posouzení uvedeno jinak je nutné při provádění dodržovat zejména tyto ČSN a to i jejich doporučené oddíly: ČSN EN 10204 Druhy dokumentů kontroly, ČSN EN 206-1 Beton - Část 1: Specifikace, vlastnosti, výroba a shoda.

V případě změny podkladů, či vzniku nových skutečností, si projektant vyhrazuje právo posouzení dopadu těchto změn na řešení a eventuální doplnění nebo úpravu projektu. Tato dokumentace v žádném případě nenahrazuje prováděcí dokumentaci.

Při provád ění se musí dodržovat p říslušné platné ČSN EN, související normy, technologické p ředpisy a zásady bezpe čnosti práce a ochrany zdraví pracujících. Dodavatel stavby musí dbát montážních a technologických pokynů příslušných výrobců stavebních prvků a konstrukcí uvedených v této dokumentaci. V Praze dne 14. března 2013 Vypracoval: Ing. Roman Balík Ing. Jiří Kosobud Kontroloval: Ing. Martin Kameš

titulka s autorizací...STATICKÉ POSOUZENÍ Č.P ŘÍLOHY: p. č. 1161/57, k.ú. HOSTIVICE STUPE...

Documents