NASLOVNA STRAN NAČRTA

PRILOGA 1B

OSNOVNI PODATKI O GRADNJI

naziv gradnje OŠ Pohorskega bataljona-podružnica KEBELJ, Vrtec KEBELJ

kratek opis gradnjeProjekt obravnava izgradnjo novega objekta prizidek vrtca v

podružnični šoli Kebelj

Seznam objektov, ureditev površin in komunalnih naprav z navedbo vrste gradnje.

vrste gradnje novogradnja - novozgrajen objekt

Označiti vse ustrezne vrste gradnje novogradnja - prizidava

DOKUMENTACIJA PZI

vrsta dokumentacije

(IZP, DGD, PZI, PID)

številka projekta ID/PR/36/20/19

sprememba dokumentacije

PODATKI O NAČRTU

strokovno področje načrta 2/1 NAČRT GRADBENIH KONSTRUKCIJ

številka načrta ID/PR/36/20/19-G

datum izdelave JUNIJ_ 2019

ime in priimek pooblaščenega

arhitekta, pooblaščenega inženirjaMarko JAKOB, univ.dipl.inž.gradb.

identifikacijska številka G-0417

podpis pooblaščenega arhitekta,

pooblaščenega inženirja

projektant (naziv družbe) IDEAAL projekt

naslov Trg OF 13a,1000 Ljubljana

vodja projekta Mojca Kraševac, univ.dipl.ing.arh.

identifikacijska številka ZAPS 0467 A

podpis vodje projekta

odgovorna oseba projektanta Igor Kraševac, univ.dipl.ing.arh.

podpis odgovorne osebe projektanta

NASLOVNA STRAN NAČRTA

2 NAČRT S PODROČJA GRADBENIŠTVA

2/1 NAČRT GRADBENIH KONSTRUKCIJ

PODATKI O IZDELOVALCU NAČRTA

PODATKI O PROJEKTANTU

- 1 -

TEHNIČNO POROČILO

SPLOŠNO

Projekt obravnava izgradnjo novega objekta prizidek vrtca v podružnični šoli Kebelj.

OPIS NOSILNE KONSTRUKCIJE

TEMELJENJE

Temeljenje predvidene konstrukcije se izvede na temeljni plošči debeline 25 cm. Pri izračunu temeljev je bila upoštevana nosilnost zemeljskih tal Sigma tal dop.= 0,15 N/mm2,ter modul reakcije tal Kmin= 10 kN/m3. Pod temelji se mora izvesti gramozni tampon, pri čemer se naj upošteva modul stisljivosti Ms ≥ 60 MN/m2, zgoščenost planuma 98 % po SPP. Pred izdelavo temeljenja, se mora izvesti geomehanska raziskava tal, da se potrdi predvidena nosilnost temeljnih tal, oz. se izvede ponovni preračun temeljenja objekta. Temelji se izvedejo iz cementnega betona C 25/30 Dmax 32, XC2, PV-II, ter armirajo z armaturo kvalitete B 500 ( B ) v skladu z armaturnimi načrtI.

NOSILNA KONSTRUKCIJA

Temeljna AB plošča, z izolacijo na spodnji strani.Stene iz Ytong zidakov s tipskimi horizontalnimi in vertikalnimi vezmi.Strop iz tipskih Ytong nosilcev.Ostrešje leseno.

STREŠNA KONSTRUKCIJA

Valoviti pločevinasti paneli s posipom, barvno in oblikovno skladni obstoječi kritini. Zaključki v barvani pločevini.Žlebovi skladni obstoječim.

JEKLEN NADSTREŠEK TERASE

Pred prizidkom in pred obstoječim vrtcem je predvidena pokrita terasa globine 3 m in dolžine 13,4 m v višini pritličja. Kovinska konstrukcija, steklena streha, tlak iz kompozitnih letev.

Opomba k jekleni konstrukciji:

Vsi vgrajeni materiali morajo ustrezati veljavnim standardom in predpisom, za kar je odgovoren izvajalec konstrukcije. Konstrukcijsko jeklo je kvalitete S 355 J2, fy= 355 Mpa,fu = 510 MPa. Izbrani vijaki so kvalitete q 8.8. , sidrni vijaki za povezavo s temelji so kvalitete S 355 J2 ( palice z izvedenimi naknadnimi navoji ).

- 2 -

Pred izdelavo konstrukcije se definirajo posamezni montažni sklopi, kateri se izdelajo v kosih primernih za prevoz in montažo z običajnimi prevoznimi in dvižnimi sredstvi. Varejeni spoji med elementi se izdelajo v obratu, na mestu postavitve so predvidijo, da so večinoma vsi spoji varjeni.

Za varilska dela in zvare veljajo naslednji pogoji:- vsi zvari so kvalitete C ( v skladu s SIST EN 25817 )- varilska dela morajo izvajati usposobljeni varilci z atestiranimi materiali,- zvari morajo biti ustrezno kontrolirani,- varilska dela in vrtanje lukenj se izvedejo v obratu; izdelava lukenj s prebijanjem

ni dovoljena,- vsa mehanska obdelava ( rezanje, vrtanje luknenjm varjenje …. ) morajo biti

dokončana pred izvedbo protikorozijske zaščite.

Vsi ostri robovi morajo biti obdelani. Točnost elementnov se v delavnici preveri s poskusno montažo

Izdelavo in montažo jeklenih delov konstrukcije, je potrebno izvesti v skladu s SIST EN 1090-1 in SIST EN 1090-2. Privzeti je potrebno razred izdelave EXC2. Za pomožne konstrukcije je možno privzeti razred EXC1.

Izvajalec jeklene konstrukcije je obvezen opraviti, oziroma organizirati kontrolo izdelave jeklene konstrukcije in izdelovati dokumentacijo, ki se sestoji iz:- kontrolo dobavljenega in vgrajenega materiala- kontrolo varjenja - kontrolo mer in oblik vgrajenih v konstrukcijo s poudarkom na kontroli rezanja,

upogibanja in obdelavi robov- kontroli izdelave oziroma detajlnega načrta tehnološkega procesa izdelave- kontrole montaže in kontrolo temeljev oziroma sider- kontrolo antikorozijske zaščite

Protipožarna zaščita jeklenih delov konstrukcije se izvede v skladu s študijo požarne varnosti.

Konstrukciji je potrebno antikorozijsko zaščititi z zahtevami investitorja in predpisi ( EN ISO 12944, deli 1-8 ). Če v nadaljnih fazah ne bo drugače določeno, je potrebno upoštvati kategorijo korozijske zaščite C3, z visoko trajnostjo ( razred H ), v skladu z EN ISO 12944-5, tabela A.4 ( glej tudi EN ISO 12944-1 ).

OBODNI ZIDOVI - samonosilne stene

Obodne stene, se izvedejo iz Ytong zidakov z horizontalnimi in vertikalnimi vezmi.

- 3 -

MATERIALI IN ZAŠČITNI SLOJI

Materiali

- cementni beton C 25/30 XC4, Dmax 32, PV-II – temeljna plošča- armatura B 500 ( B ); - jeklo S 355 J2 – jeklena konstrukcija- spojni in sidrni elementi – po delavniških načrtih - opeka v skladu z standardi SIST EN 771-1:2004 in nacionalnega dodatka SIST EN

771-1:2004/ A1:2005;- malta; trdnost malte f m, min = 5 N/m2

Zaščitni sloji

a ) temeljna plošča; pasovni temelji terase 4,0 cm

DIMENZIONIRANJE NOSILNE KONSTRUKCIJE

Statični izračun objekta je narejen v skladu s priloženimi podlogami načrta.

Dimenzioniranje vseh statičnih elementov je razvidno iz statičnega izračuna, ki je priloženk temu projektu. Vse statične analize so izvedene z rač.programi po MKE. Uporabljen je bil program Tower 7.0 s katerim je bilo izvedeno tudi dimenzioniranje konstrukcije.

Vsi statični elementi v obravnavanem projektu so primerno dimenzionirani, po veljavnih predpisih za tovrstne konstrukcije.

Pri izračunu je upoštevana potrebna varnost konstrukcije, ki je določena v predpisih. Vsi statični elementi so zato temu primerno dimenzionirani na maksimalne možne obremenitve, ki bi lahko nastopile v času uporabe objekta.

Pri izvedbi je potrebno brezpogojno upoštevati vse statične karakteristike danega elementa( debelina statičnega elementa, tlačna trdnost betona, vrsta in količina potrebne armature, namestitev armature, zaščitni sloj betona, izbiro kvalitete materiala jeklenih konstrucij, itd.), za kar so odogovorni posamezni izvajalci na objektu. Pri izvedbi vseh statičnih elementov mora biti prisotna nadzorna oseba s primerno izobrazbo in znanjem, ki tudi odgovarja za dosledno upoštevanje naših izračunov.

STANDARDI

Načrt gradbenih konstrukcij je skladno z 8. členom Pravilnika o mehanski odpornosti in stabilnosti izdelan po pravilih standardov Evrokod.

- 4 -

ZAKLJUČEK

Izvajalec je dolžan pred začetkom izvedbe oz. gradnje izdelati naslednje dokumente:- načrt zagotavljanja kakovosti del,- delavniško dokumentacijo,- elaborat varstva pri delu,- elaborat protikorozijske zaščite ( s točnimi navodili izvedbe in kotrole ),- varilni načrt s planom sestave, delavniškega in montažnega varjenja, projekt

montaže

Pri izvedbi je potrebno paziti na trenutno stabilnost posameznih elementov objekta. Tukaj si pomagamo z začasnim in priročnim premoščanjem in podpiranjem, katero pa mora biti dodatno zavarovano. Pri izgradnji objekta je potrebno upoštevati pogoje gradbišča in pozicije ter sposobnosti nosilnih elementov konstrukcije objekta, ki jih lahko začasno obremenimo.

Za vsako spremembo namembnosti projektiranih prostorov se je potrebno dogovoriti s projektantom konstrukcije oz. pooblaščenim inženirjem, ki poda mnenje o vplivu novih obtežnih pogojev na nosilno konstrukcijo.

Vsi vgrajeni materiali morajo ustrezati veljavnim standardom in predpisom, za kar je odgovoren izvajalec.

OBTEŽBE

Obtežbe upoštevane pri izdelavi načrta projektne dokumentacije so usklajene z zahtevami projektne naloge. Vplivi in obtežbe so privzeti iz standardov EVROKOD. Osnovni so:- določitev gostote teže: SIST EN 1991-1-1:2004 z nacionalnim dodatkom SIST EN 1991-1-1:2004/A101:2005- obtežbe s snegom: SIST EN 1991-1-3:2004 z nacionalnim dodatkom SIST EN 1991-1-3:2004/oA101:2007- vpliv vetra: SIST EN 1991-1- 4:2005 z nacionalnim dodatkom SIST EN 1991-1-4:2005/oA101:2007- potresni vpliv: SIST EN 1998-1:2006 z nacionalnim dodatkom SIST EN 1998-1:2005/oA101:2005.

Pri izdelavi statičnega izračuna so bile upoštevane samo zakonsko določene obtežbe (sneg, veter, seizmika, . V primeru morebitnih drugih obtežb se morajo obravnavati tako,da nimajo vpliva na konstrukcijo. O morebitnih drugih – dodatnih obtežbah mora biti obveščen projektant konstrukcije.

V primeru druge zasnove od predvidenega v statičnemu izračunu, oz. pri spremembi koristnih obtežb na konstrukciji, se mora izvesti ponovna statična presoja!

- 5 -

Stalne obremenitve konstrukcije

Lastna teža konstruktivnih elementov

Upoštevana je lastna teža konstruktivnih elementov s specifično težo. Program upošteva sam obremenitve na podlagi izbranih prerezov konstruktivnih elementov oz. debeline plošč.

Dodatne stalne obtežbe

Streha- sendvič kritina; = 0,30 kN/m2

- razno ( instalacije ); = 0,30 kN/m 2

Skupaj; gs = 0,60 kN/m 2

Streha nadstreška- kritina;steklo kaljeno 2x10 mm = 0,60 kN/m 2

Skupaj; gs = 0,60 kN/m 2 Lastna teža zajeta v računalniškem programu!

Spremenljive obremenitve konstrukcije

Obtežbe snega – cona A2 Glede na preglednico snežnih obtežb in lokacije objekta sledi;

2

7281935,1

Ask

2

728

3001293,1ks 1,51 kN/m2

Kss 11 = 0,80 x 1,51 = 1,21 kN/m2

Obtežbe vetra

Objekt bo lociran v sl. Bistrice. Glede na dani podatek lahko določim obtežbo vetra

;25,13m

kgz

s

mvb 200, ; cona 1

0,bseasondirb vccv s

m200,10,1

s

m20 ;

07,0

,0

019,0II

r z

zk 19,0

05,0

05,019,0

07,0

;

0

lnz

zkzc rr 964,0

05,0

0,8ln19,0

; ( zmin < z <

zmax )

00 /ln zzzc

kzl I

v 05,0/0,8ln1

1

0,197

brm vzczczv 0 s

m200,1964,0 19,28

s

m;

- 6 -

zvzlzq mvp2

2

171 60,00,2025,15,0197,071 2

2m

kN

- 7 -

1.1 ŠPIROVCI : (10/16)

ANALIZA OBTEŽBE :

ANALIZA OBTEŽBE:

LASTNA+STALNA

obtežba strehe ........................ 0,60 x 1.00 = 0.60 kN/mlastna teža špirovca ............... = Rač.program

q = 0.60 / cos 22.5 = 0.65 kN/m

KORISTNA

obtežba strehe ........................ 1.47 x 1.00= 1.47 kN/m

PALICA 1-2Monoliten les - iglavci in mehki listavci - C24Eksploatacijski razred 2EUROCODE

FAKTORJI IZKORIŠČENOSTI PO KOMBINACIJAH OBTEŽB 6. γ=0.99 5. γ=0.68 4. γ=0.45 3. γ=0.23 KONTROLA NORMALNIH NAPETOSTI(obtežni primer 6, na 197.5 cm od začetka palice)

Upogibni moment okoli osi 3 M3 = -6.222 kNm

KONTROLA NAPETOSTI - UPOGIBVrsta obtežbe: @1@osnovno - srednjetrajnoKorekcijski koeficient Kmod = 0.800Parcialni koef. za karakteristike materiala

γm = 1.300

Dodatek za elemente z malimi dimenzijami - os 2Kh_2 = 1.084

Dodatek za elemente z malimi dimenzijami - os 3Kh_3 = 1.000

Faktor oblik (za pravokotni prerez) km = 0.700Karakteristična upogibna trdnost fm,k = 24.000 MPaRačunska upogibna trdnost - os 2 fm,2,d = 16.017 MPaRačunska upogibna trdnost - os 3 fm,3,d = 14.769 MPaOdpornostni moment W3 = 426.67 cm3Normalna upogibna napetost okoli osi 3 σm3,d = 14.584 MPa

σm3,d <= fm,3,d (14.584 <= 14.769)Izkoriščenost prereza je 98.7%

DOKAZ BOČNE STABILNOSTIVrsta obtežbe: @1@osnovno - srednjetrajnoKorekcijski koeficient Kmod = 0.800Parcialni koef. za karakteristike materiala

γm = 1.300

Razmak pridržanih točk pravokotno na smer osi 2lef = 395.00 cm

5% fraktil modula E paralelno z vlakni E0.05 = 7400.0 MPa5% fraktil strižnega modula G G0.05 = 460.00 MPaTorzijski vztrajnostni moment Itor = 3230.3 cm4Vztrajnostni moment I2 = 1333.3 cm4

- 8 -Odpornostni moment W3 = 426.67 cm3Kritična napetost uklona σm,crit = 71.375 MPaRelativna vitkost za uklon λrel = 0.580Koeficient k_krit = 1.000Normalna upogibna napetost okoli osi 3 σm3,d = 14.584 MPa

σm,3,d <= k_krit x fm,3,d (14.584 <= 14.769)Izkoriščenost prereza je 98.7%

KONTROLA STRIŽNIH NAPETOSTI(obtežni primer 6, začetek palice)

Prečna sila v smeri osi 2 T2 = -6.301 kN

KONTROLA NAPETOSTI - STRIGVrsta obtežbe: @1@osnovno - srednjetrajnoKorekcijski koeficient Kmod = 0.800Parcialni koef. za karakteristike materiala

γm = 1.300

Karakteristična strižna napetost fv,k = 2.500 MPaRačunska strižna trdnost fv,d = 1.538 MPaPovršina prečnega prereza A = 160.00 cm2Dejanska strižna napetost(os 2) τ2,d = 0.591 MPa

τ2,d <= fv,d (0.591 <= 1.538)Izkoriščenost prereza je 38.4%

1.2 SLEMENSKA LEGA : (20/40) lepljen les GL24h

ANALIZA OBTEŽBE :

ANALIZA OBTEŽBE:

LASTNA+STALNA

obtežba strehe ........................ 0,60 x 4.95 = 2.97 kN/mlastna teža ............... = Rač.program

KORISTNA

obtežba strehe ........................ 1.47 x 4.95 = 7.28 kN/m

PALICA 1-2Lepljen lameliran les - GL24hv smeri zgornjega roba paliceDebelina lamele 2.00 cmEksploatacijski razred 2EUROCODE

FAKTORJI IZKORIŠČENOSTI PO KOMBINACIJAH OBTEŽB 6. γ=0.35 5. γ=0.24 4. γ=0.17 3. γ=0.08 KONTROLA NORMALNIH NAPETOSTI(obtežni primer 6, na 197.5 cm od začetka palice)

Upogibni moment okoli osi 3 M3 = -30.170 kNm

KONTROLA NAPETOSTI - UPOGIBVrsta obtežbe: @1@osnovno - srednjetrajnoKorekcijski koeficient Kmod = 0.800

- 9 -Parcialni koef. za karakteristike materiala

γm = 1.250

Dodatek za elemente z malimi dimenzijami - os 2Kh_2 = 1.100

Dodatek za elemente z malimi dimenzijami - os 3Kh_3 = 1.041

Faktor oblik (za pravokotni prerez) km = 0.700Karakteristična upogibna trdnost fm,k = 24.000 MPaRačunska upogibna trdnost - os 2 fm,2,d = 16.896 MPaRačunska upogibna trdnost - os 3 fm,3,d = 15.996 MPaOdpornostni moment W3 = 5333.3 cm3Normalna upogibna napetost okoli osi 3 σm3,d = 5.657 MPa

σm3,d <= fm,3,d (5.657 <= 15.996)Izkoriščenost prereza je 35.4%

DOKAZ BOČNE STABILNOSTIVrsta obtežbe: @1@osnovno - srednjetrajnoKorekcijski koeficient Kmod = 0.800Parcialni koef. za karakteristike materiala

γm = 1.250

Razmak pridržanih točk pravokotno na smer osi 2lef = 395.00 cm

5% fraktil modula E paralelno z vlakni E0.05 = 9400.0 MPa5% fraktil strižnega modula G G0.05 = 480.00 MPaTorzijski vztrajnostni moment Itor = 72727 cm4Vztrajnostni moment I2 = 26667 cm4Odpornostni moment W3 = 5333.3 cm3Kritična napetost uklona σm,crit = 139.50 MPaRelativna vitkost za uklon λrel = 0.415Koeficient k_krit = 1.000Normalna upogibna napetost okoli osi 3 σm3,d = 5.657 MPa

σm,3,d <= k_krit x fm,3,d (5.657 <= 15.996)Izkoriščenost prereza je 35.4%

KONTROLA STRIŽNIH NAPETOSTI(obtežni primer 6, začetek palice)

Prečna sila v smeri osi 2 T2 = -30.552 kN

KONTROLA NAPETOSTI - STRIGVrsta obtežbe: @1@osnovno - srednjetrajnoKorekcijski koeficient Kmod = 0.800Parcialni koef. za karakteristike materiala

γm = 1.250

Karakteristična strižna napetost fv,k = 2.700 MPaRačunska strižna trdnost fv,d = 1.728 MPaPovršina prečnega prereza A = 800.00 cm2Dejanska strižna napetost(os 2) τ2,d = 0.573 MPa

τ2,d <= fv,d (0.573 <= 1.728)Izkoriščenost prereza je 33.2%

- 10 -

2.00 AB NOSILCI - GREDE

- 11 -

3.0 TEMELJNA PLOŠČA

Temeljna plošča je izvedena kot armirana v betonu C 25/30. Pred betoniranjem je potrebno preveriti nosilnost zemljine.

Armatura temeljne plošče

- 12 -

- 13 -

- 14 -

NAPETOST V ZEMLJINI

- 15 -

POMIKI

TEMELJI SO RAČUNANI NA dop = 150 kN/m2Pred betoniranjem preveriti nosilnost tal!!!

- 16 -

4.0 OPORNI ZID

Temeljna plošča je izvedena kot armirana v betonu C 25/30. Pred betoniranjem je potrebno preveriti nosilnost zemljine.

obtežba zemljine :

g = 20 kN/m3j = 33°ko = 1-sin j = 0.45h = 4.00 mq = 2.50 kN/m2

e1 = 2.5 x 0.45 = 1.13 kN/m2e2 = 1.13 + 20 x 0.45 x 4.00 = 37,13 kN/m2

0.3

0

1.0

0

3.0

0

0.2

5

28.38°

0.50

0.25

0.25 1.50

2.50

0.0

0° 30.00°

Wall type: CantileverTheory: Coulomb

Design code: BS8110 - 1997

SFovt = 4.00SFslip = 2.24

Ka=0.59Kp=3.00

V= 38.8kNv= 0.18MPavc= 0.42MPa

µ=0.58

67.9kPa37.7kPa

- 17 -

Wall Moments

Mom

ent m

ax =

22.

3kN

m @

-.2

50m

.400

.600

.800

1.00

1.20

1.40

1.60

1.80

2.00

2.20

2.40

2.60

2.80

2.00

4.00

6.00

8.00

10.0

12.0

14.0

16.0

18.0

20.0

22.0

Hei

ght (

m)

Wall Reinforcement

Rei

nf. m

ax =

325

mm

²/m

@ 2

.75m

.400

.600

.800

1.00

1.20

1.40

1.60

1.80

2.00

2.20

2.40

2.60

50.0

100

150

200

250

300

Hei

ght (m

)

Front

Nominal

Back

Base Moments Moment max = 18.0kNm @ .628m

-8.00-6.00-4.00-2.00

2.004.006.008.0010.012.014.016.018.0

.100

.200

.300

.400

.500

.600

.700

.800

.900

1.00

1.10

1.20

1.30

1.40

1.50

1.60

1.70

1.80

1.90

2.00

2.10

2.20

Ben

ding

mom

ent (

kNm

)

Position (m)

- 18 -

Base Reinforcement Reinf. max = 211 mm²/m @ .628m

20.040.060.080.0100 120 140 160 180 200 220 240 260 280 300 320

.100

.200

.300

.400

.500

.600

.700

.800

.900

1.00

1.10

1.20

1.30

1.40

1.50

1.60

1.70

1.80

1.90

2.00

2.10

2.20

Rei

nfor

cem

ent (

mm

²/m

)

Position (m)

Top

Bottom

Nominal

- 19 -

JEKLENA KONSTRUKCIJA TERASE PRIMARNI PROFILI Dimenzioniranje (jeklo)PALICA 2-1PREČNI PREREZ: HOP [] 150x150x5 [S 235]EUROCODE 3 (ENV)

GEOMETRIJSKE KARAKTERISTIKE prereza

Ax = 28.360 cm2

Ay = 14.180 cm2

Az = 14.180 cm2

Ix = 1524.3 cm4

Iy = 966.95 cm4

Iz = 966.95 cm4

Wy = 128.93 cm3

Wz = 128.93 cm3

Wy,pl = 157.75 cm3

Wz,pl = 154.06 cm3

γM0 = 1.100

γM1 = 1.100

γM2 = 1.250

Anet/A = 0.900

(fy = 23.5 kN/cm2, fu = 36.0 kN/cm2)

FAKTORJI IZKORIŠČENOSTI PO KOMBINACIJAH OBTEŽB 6. γ=0.36 5. γ=0.25 4. γ=0.17 3. γ=0.07

PALICA IZPOSTAVLJENA UPOGIBU(obtežni primer 6, na 200.0 cm od začetka palice)

Prečna sila v z smeri Vsd_z = -1.031Upogibni moment okoli y osi Msd_y = 12.320Sistemska dolžina palice L = 440.00

5.3 KLASIFIKACIJA PREČNIH PREREZOVRazred prereza 1

5.4 NOSILNOST PREČNIH PREREZOV5.4.5 Upogib y-yRačunski plastični moment Mpl.Rd = 33.701Računska nos.na lokalno izbočitev Mo.Rd = 27.543Računski elastični moment Mel.Rd = 27.543Računska nosilnost na upogib Mc.Rd = 33.701Pogoj 5.17: Msd_y <= Mc.Rd_y (12.32 <= 33.70)

5.4.6 StrigRačunska plast.nos.na strig z-z Vpl.Rd = 174.90Pogoj 5.20: Vsd_z <= Vpl.Rd_z (1.03 <= 174.90)

5.4.7 Upogib in strigNi potrebno zmanjšanje upogibne nosilnostiPogoj: Vsd_z <= 50%Vpl.Rd_z

5.5 NOSILNOST ELEMENTOV5.5.2 Bočna zvrnitev upogibnih nosilcevKoeficient C1 = 1.132Koeficient C2 = 0.459Koeficient C3 = 0.525Koef.ukl.dolžine za uklon k = 1.000Koef.ukl.dolžine za vbočenje kw = 1.000Koordinata zg = 0.000Koordinata zj = 0.000Razmak med bočnimi podporami L = 440.00Sektorski vztrajnostni moment Iw = 0.000Krit.moment bočne zvrnitve Mcr = 1278.0Koeficient βw = 1.000Koeficient imperf. αLT = 0.210Brezdimenz.vitkost λLT_ = 0.170Koeficient zmanjšanja χLT = 1.000Računska uklonska nosilnost Mb.Rd = 33.701Kontrola bočne zvrnitve ni potrebna: λ_LT <= 0.4

5.6 LOKALNO IZBOČENJE ZARADI STRIGAza strig v ravnini z-zVišina stojine d = 14.000Debelina stojine tw = 0.500Ni prečnih ojačitev v srediniKoeficient izbočenja pri strigu kτ = 5.340Ni potrebna kontrola izbočenja zaradi strigaPogoj: d / tw <= 69 ε (28.00 <= 69.00)

5.6.7 Interakcija prečne sile, upogiba in osne sileza strig v ravnini z-zRačunski plastični moment pasnic Mf.Rd = 24.034

Pogoji 5.66a in 5.66b so izpolnjeni

5.7 VNOS KONCENTRIRANIH SIL V STOJINO5.7.7 Uklon pasnice v smeri stojineKoeficient(razred pasnice 1) k = 0.300Površina stojine Aw = 7.500 cm2Površina tlač.pasnice Afc = 7.500 cm2Preprečen je uklon pasnice v smeri stojinePogoj 5.80: (14.00 <= 268.09)

KONTROLA STRIŽNE NOSILNOSTI(obtežni primer 6, začetek palice)

Prečna sila v z smeri Vsd_z = -11.340 kNSistemska dolžina palice L = 440.00 cm

5.4 NOSILNOST PREČNIH PREREZOV5.4.6 StrigRačunska plast.nos.na strig z-z Vpl.Rd = 174.90 kNPogoj 5.20: Vsd_z <= Vpl.Rd_z (11.34 <= 174.90)

5.6 LOKALNO IZBOČENJE ZARADI STRIGAza strig v ravnini z-zVišina stojine d = 14.000 cmDebelina stojine tw = 0.500 cmNi prečnih ojačitev v srediniKoeficient izbočenja pri strigu kτ = 5.340Ni potrebna kontrola izbočenja zaradi strigaPogoj: d / tw <= 69 ε (28.00 <= 69.00)

y

z

1 5 0

15

0

5

[m m ]

T

- 20 -

sekundarni profili

PALICA 2-1PREČNI PREREZ: HOP [] 60x60x4 [S 235]EUROCODE 3 (ENV)

GEOMETRIJSKE KARAKTERISTIKE prereza

Ax = 8.550 cm2

Ay = 4.275 cm2

Az = 4.275 cm2

Ix = 70.250 cm4

Iy = 40.920 cm4

Iz = 40.920 cm4

Wy = 13.640 cm3

Wz = 13.640 cm3

Wy,pl = 18.848 cm3

Wz,pl = 17.920 cm3

γM0 = 1.100

γM1 = 1.100

γM2 = 1.250

Anet/A = 0.900

(fy = 23.5 kN/cm2, fu = 36.0 kN/cm2)

FAKTORJI IZKORIŠČENOSTI PO KOMBINACIJAH OBTEŽB 6. γ=0.76 5. γ=0.52 4. γ=0.36 3. γ=0.16

PALICA IZPOSTAVLJENA UPOGIBU(obtežni primer 6, na 140.0 cm od začetka palice)

Upogibni moment okoli y osi Msd_y = 3.043Sistemska dolžina palice L = 280.00

5.3 KLASIFIKACIJA PREČNIH PREREZOVRazred prereza 1

5.4 NOSILNOST PREČNIH PREREZOV5.4.5 Upogib y-yRačunski plastični moment Mpl.Rd = 4.027Računska nos.na lokalno izbočitev Mo.Rd = 2.914Računski elastični moment Mel.Rd = 2.914Računska nosilnost na upogib Mc.Rd = 4.027Pogoj 5.17: Msd_y <= Mc.Rd_y (3.04 <= 4.03)

5.5 NOSILNOST ELEMENTOV5.5.2 Bočna zvrnitev upogibnih nosilcevKoeficient C1 = 1.132Koeficient C2 = 0.459Koeficient C3 = 0.525Koef.ukl.dolžine za uklon k = 1.000Koef.ukl.dolžine za vbočenje kw = 1.000Koordinata zg = 0.000Koordinata zj = 0.000Razmak med bočnimi podporami L = 280.00Sektorski vztrajnostni moment Iw = 0.000Krit.moment bočne zvrnitve Mcr = 88.687Koeficient βw = 1.000Koeficient imperf. αLT = 0.210Brezdimenz.vitkost λLT_ = 0.223Koeficient zmanjšanja χLT = 0.995Računska uklonska nosilnost Mb.Rd = 4.006Kontrola bočne zvrnitve ni potrebna: λ_LT <= 0.4

5.7 VNOS KONCENTRIRANIH SIL V STOJINO5.7.7 Uklon pasnice v smeri stojineKoeficient(razred pasnice 1) k = 0.300Površina stojine Aw = 2.400Površina tlač.pasnice Afc = 2.400Preprečen je uklon pasnice v smeri stojinePogoj 5.80: (6.50 <= 268.09)

KONTROLA STRIŽNE NOSILNOSTI(obtežni primer 6, začetek palice)

Prečna sila v z smeri Vsd_z = -4.348Sistemska dolžina palice L = 280.00

5.4 NOSILNOST PREČNIH PREREZOV

5.4.6 StrigRačunska plast.nos.na strig z-z Vpl.Rd = 52.729 kNPogoj 5.20: Vsd_z <= Vpl.Rd_z (4.35 <= 52.73)

5.6 LOKALNO IZBOČENJE ZARADI STRIGAza strig v ravnini z-zVišina stojine d = 5.200 cmDebelina stojine tw = 0.400 cmNi prečnih ojačitev v srediniKoeficient izbočenja pri strigu kτ = 5.340Ni potrebna kontrola izbočenja zaradi strigaPogoj: d / tw <= 69 ε (13.00 <= 69.00)

y

z

6 0

60

4

[m m ]

T

- 21 -

- 1 -

Palice - specifikacija

ozn

oblika in mere[cm]

Ø lg[m]

n[kos]

lgn[m]

TEMELJNA PLOŠČA (1 kos)

1 9.

40

15

401

5 8 1.28 264 337.92

2 600 12 6.00 28 168.00

3 400 12 4.00 24 96.00

4 200 12 2.00 30 60.00

SIDRA ZA STEBRE (1 kos)

1

40

160

14 2.00 36 72.00

Steber poz. S1 (1 kos)

1 333 14 3.33 4 13.32

2 9. 9.

24

34

24

34

8 1.68 32 53.76

Steber poz. S2 (1 kos)

1 333 14 3.33 4 13.32

2 9. 9.

24

34

24

34

8 1.68 32 53.76

ArmCAD 6 [Build 6312] Registered to M STAT BIRO Radimpex - www.radimpex.rs

- 2 -

Steber poz. S3 (5 kos)

1 333 14 3.33 20 66.60

2 9.1

4

141

4

14

8 0.88 160 140.80

Steber poz. S4 (2 kos)

1 497 14 4.97 8 39.76

2 9.1

4

14

14

14

8 0.88 114 100.32

Nosilec poz. N-101 (1 kos)

1 30

650

16 6.80 4 27.20

2 500 16 5.00 4 20.00

3 400 16 4.00 4 16.00

4 600 12 6.00 6 36.00

5 9.

34

34

34

34

8 1.88 93 174.84

Nosilec poz. N-102 (1 kos)

1 30

445

16 4.75 4 19.00

2 295 16 2.95 4 11.80

3 300 16 3.00 4 12.00

ArmCAD 6 [Build 6312] Registered to M STAT BIRO Radimpex - www.radimpex.rs

- 3 -

4 395 12 3.95 6 23.70

5

9. 34

14

341

4 8 1.28 63 80.64

611

34

14

34

14 10 1.32 62 81.84

Nosilec poz. N-103 (1 kos)

1 816 16 8.16 6 48.96

2 9. 9.

14

22

14

22

8 1.12 67 75.04

Nosilec poz. N-104 (3 kos)

1 144 12 1.44 12 17.28

2 9.1

4

14

14

14

8 0.88 24 21.12

Horizontalna vez 1 (1 kos)

1 9.1

4

14

14

14

8 0.88 117 102.96

2 600 12 6.00 8 48.00

3 120 12 1.20 4 4.80

Horizontalna vez 2 (2 kos)

1 816 12 8.16 12 97.92

ArmCAD 6 [Build 6312] Registered to M STAT BIRO Radimpex - www.radimpex.rs

- 4 -

2 9.1

4

14

14

14

8 0.88 134 117.92

POŠEVNA VEZ (2 kos)

1

6015

36

39

13

5

14

11

28

30

50

12 1.93 8 15.44

2

403 18

820 12 4.23 8 33.84

3 164 12 1.64 4 6.56

4 363 12 3.63 8 29.04

5

56

22

95 55

23

12 2.15 4 8.60

6 9.1

4

14

14

14

8 0.88 116 102.08

TERASA (1 kos)

1

9.30

12

30

12 8 1.14 164 186.96

2 600 12 6.00 20 120.00

ArmCAD 6 [Build 6312] Registered to M STAT BIRO Radimpex - www.radimpex.rs

- 5 -

3 300 12 3.00 10 30.00

4 288 12 2.88 10 28.80

VZDOLŽNI TEMELJ (1 kos)

1

9.30

12

30

12 8 1.14 85 96.90

2 291 12 2.91 27 78.57

3 300 12 3.00 9 27.00

4 9.1

260

12

60

8 1.62 103 166.86

5

50

14

50

8 1.14 85 96.90

6 139 12 1.39 8 11.12

zid 300 (1 kos)

1

13

15

139

15

139

12 3.34 69 230.46

2 9.15

30

15

30

8 1.08 56 60.48

3 600 12 6.00 16 96.00

4 600 8 6.00 26 156.00

ArmCAD 6 [Build 6312] Registered to M STAT BIRO Radimpex - www.radimpex.rs

- 6 -

5 300 12 3.00 16 48.00

6 300 8 3.00 26 78.00

7

13

17

215

17

215

12 4.90 69 338.10

Palice - izvleček

Ø[mm]

lgn[m]

Teža enote[kg/m']

Teža[kg]

RA1

8 2203.26 0.41 901.13

10 81.84 0.65 53.11

12 1653.23 0.92 1520.97

14 205.00 1.25 256.66

16 154.96 1.62 251.19

Skupaj (RA1) 2983.07

Skupaj PALICE 2983.07

Mreže - specifikacija

PozicijaOznakamreže

B[cm]

L[cm]

n Teža enote[kg/m2]

Skupna teža[kg]

TEMELJNA PLOŠČA (1 kos)

I Q-503 210 600 1 7.90 99.54

II Q-385 210 600 8 6.04 608.63

II-1 Q-385 210 237 6 6.04 180.31

II-2 Q-385 208 600 1 6.04 75.35

ArmCAD 6 [Build 6312] Registered to M STAT BIRO Radimpex - www.radimpex.rs

- 7 -

II-3 Q-385 208 237 1 6.04 29.76

III Q-283 210 600 4 4.44 223.78

III-1 Q-283 210 93 2 4.44 17.34

III-2 Q-283 210 99 2 4.44 18.46

III-3 Q-283 210 594 2 4.44 110.77

III-4 Q-283 132 600 2 4.44 70.33

III-5 Q-283 132 93 1 4.44 5.45

Skupaj 1439.73

TERASA (1 kos)

I-1 Q-283 210 290 16 4.44 432.63

Skupaj 432.63

VZDOLŽNI TEMELJ (1 kos)

I-1 Q-283 106 605 4 4.44 113.60

I-2 Q-283 106 251 2 4.44 23.56

Skupaj 137.16

PREČNI TEMELJ (1 kos)

I-1 Q-283 107 285 2 4.44 27.19

Skupaj 27.19

zid 300 (1 kos)

I-1 Q-503 195 250 2 7.90 77.07

I-2 Q-503 210 250 4 7.90 165.99

I-3 Q-503 192 250 2 7.90 75.88

ArmCAD 6 [Build 6312] Registered to M STAT BIRO Radimpex - www.radimpex.rs

- 8 -

I-4 Q-503 210 265 8 7.90 352.13

I-5 Q-503 169 265 2 7.90 70.99

Skupaj 742.06

Mreže - izvleček

Oznakamreže

B[cm]

L[cm]

n Teža enote[kg/m2]

Skupna teža[kg]

Q-503 210 600 10 7.90 995.40

Q-385 210 600 13 6.04 989.02

Q-283 210 600 17 4.44 951.05

Q-283 215 605 4 4.44 231.01

Skupaj MREŽE 3166.49

Mreže - načrt razreza

TEMELJNA PLOŠČA

Q-385 (600 cm x 210 cm)

1xII-2 600 x 208

II-2

3xII-1 237 x 210II-1 237 x 210

1xII-3 237 x 208

Q-283 (600 cm x 210 cm)

2xIII-3 594 x 210

III-3

2xIII-4 600 x 132

III-4

ArmCAD 6 [Build 6312] Registered to M STAT BIRO Radimpex - www.radimpex.rs

- 9 -

1xIII-2 99 x 210III-2 99 x 210III-1 93 x 210III-1 93 x 210III-5 93 x 132

III-2

III-2

III-1

III-1

TERASA

Q-283 (600 cm x 210 cm)

8xI-1 290 x 210I-1 290 x 210

VZDOLŽNI TEMELJ

Q-283 (605 cm x 215 cm)

2xI-1 605 x 106I-1 605 x 106

I-1

I-1

1xI-2 251 x 106I-2 251 x 106

I-2 I-2

PREČNI TEMELJ

Q-283 (605 cm x 215 cm)

1xI-1 285 x 107I-1 285 x 107

I-1 I-1

zid 300

Q-503 (600 cm x 210 cm)

4xI-4 265 x 210I-4 265 x 210

2xI-2 250 x 210I-2 250 x 210

1xI-1 250 x 195I-1 250 x 195

1xI-3 250 x 192I-3 250 x 192

ArmCAD 6 [Build 6312] Registered to M STAT BIRO Radimpex - www.radimpex.rs

- 10 -

1xI-5 265 x 169I-5 265 x 169I-5 I-5

ArmCAD 6 [Build 6312] Registered to M STAT BIRO Radimpex - www.radimpex.rs

Detajl C:Prerez:

3

4

350

350

50

250

50

175 175

Poz.3:

160

160

Poz.4:

43

13015205

90

160

100

13

Marko JAKOB, univ.dipl.ing.gradb.

NAČRT GRADBENIH KONSTRUKCIJMarko JAKOB, univ.dipl.ing.gradb.

PROJEKTIRANJE IN INŽENIRING d.o.o.

MSTAT BIRO

JEKLENA KONSTRUKCIJA - Detajl C

Mojca Kraševac, univ.dipl.ing.arh.

OŠ Pohorskega bataljona-podružnica KEBELJ, Vrtec KEBELJ

Kolodvorska 10, Slovenska Bistrica Občina Slovenska Bistrica,

100

250

100

OSN

O

200

50

200

50

Cev

60.

3/3.

2 m

m

6

5

N-103

horiz. vez 2

Poz.5:

Poz.6:

OPOMBA:Cev 60.3x3.2 mm poz.4 in poz.5 vstaviti vN-103 in hor.vez 2 po položitvi armature pred zalitjem z betonom. Položaj omenjenih cevi v tlorisu je podan na Listu št. 9.Po vstavitvi vijakov je potrebno cev zapolniti z Hilti maso,da ne pride do upogiba Vijaka v območju 125 mmod zunanjega roba fasade do vezi in Nosilca N-103!!!

25

25

225

1502550

300

832

teren

25

275

7 69RUØ12/12

1 69RUØ12/12

2R

UØ

8

IQ

-503

IQ

-503

2 56RUØ8/15

3 4RØ12

teren

3 2RØ12

3 2RØ12

3 4RØ12, 4 13RØ8

3 4RØ12, 4 13RØ8

4 ±2RØ8/12 4 ±11RØ8/12

3 2x2RØ123 4RØ12

1R

UØ

12

3 4RØ12

5 4RØ12, 6 13RØ8

5 4RØ12, 6 13RØ8

5 2x2RØ12

I

-

4

±

Q

-

5

0

3

2

6

5

x

2

1

0

I

-

4

±

Q

-

5

0

3

2

6

5

x

2

1

0

I

-

4

±

Q

-

5

0

3

2

6

5

x

2

1

0

I

-

4

±

Q

-

5

0

3

2

6

5

x

2

1

0

I

-

5

±

Q

-

5

0

3

2

6

5

x

1

6

9

7 RUØ12

3 2x2RØ12

5 2x2RØ12

Marko JAKOB, univ.dipl.ing.gradb.

NAČRT GRADBENIH KONSTRUKCIJMarko JAKOB, univ.dipl.ing.gradb.

PROJEKTIRANJE IN INŽENIRING d.o.o.

MSTAT BIRO

OPORNI ZID

Mojca Kraševac, univ.dipl.ing.arh.

OŠ Pohorskega bataljona-podružnica KEBELJ, Vrtec KEBELJ

Kolodvorska 10, Slovenska Bistrica Občina Slovenska Bistrica,

1

2

Marko JAKOB, univ.dipl.ing.gradb.

NAČRT GRADBENIH KONSTRUKCIJMarko JAKOB, univ.dipl.ing.gradb.

PROJEKTIRANJE IN INŽENIRING d.o.o.

MSTAT BIRO

TEMELJNA PLOŠČA - pozicije in sidra za stebre

Mojca Kraševac, univ.dipl.ing.arh.

OŠ Pohorskega bataljona-podružnica KEBELJ, Vrtec KEBELJ

S1S2

Sidra za stebre

S3

S3

S3

S3

S3

S4

S4

12

x2

RØ

14

40

25

1 4RØ14

steber S1 steber S2,3,4

12

x2

RØ

14

40

25

1 4RØ14

2R

UØ

8

Kolodvorska 10, Slovenska Bistrica Občina Slovenska Bistrica,

3

Marko JAKOB, univ.dipl.ing.gradb.

NAČRT GRADBENIH KONSTRUKCIJMarko JAKOB, univ.dipl.ing.gradb.

PROJEKTIRANJE IN INŽENIRING d.o.o.

MSTAT BIRO

TEMELJNA PLOŠČA - armatura

Mojca Kraševac, univ.dipl.ing.arh.

OŠ Pohorskega bataljona-podružnica KEBELJ, Vrtec KEBELJ

I

I

Q

-

3

8

56

0

0

x

2

1

0

I

I

-

1

Q

-

3

8

5

2

3

7

x

2

1

0

I

I

-

1

Q

-

3

8

5

2

3

7

x

2

1

0

I

I

Q

-

3

8

56

0

0

x

2

1

0

I

I

Q

-

3

8

56

0

0

x

2

1

0

I

I

-

1

Q

-

3

8

5

2

3

7

x

2

1

0

I

I

-

1

Q

-

3

8

5

2

3

7

x

2

1

0

I

I

Q

-

3

8

56

0

0

x

2

1

0

I

I

Q

-

3

8

56

0

0

x

2

1

0

I

I

-

1

Q

-

3

8

5

2

3

7

x

2

1

0

I

I

-

1

Q

-

3

8

5

2

3

7

x

2

1

0

I

I

Q

-

3

8

56

0

0

x

2

1

0

I

I

-

2

Q

-

3

8

5

6

0

0

x

2

0

8

I

I

-

3

Q

-

3

8

5

2

3

7

x

2

0

8

armatura SPODAJarmatura ZGORAJ

I

I

I

-

1

Q

-

2

8

3

9

3

x

2

1

0

I

I

I

-

2

Q

-

2

8

3

9

9

x

2

1

0

I

I

I

Q

-

2

8

36

0

0

x

2

1

0

I

I

I

-

3

Q

-

2

8

3

5

9

4

x

2

1

0

I

I

I

Q

-

2

8

36

0

0

x

2

1

0

I

I

I

Q

-

2

8

36

0

0

x

2

1

0

I

I

I

-

1

Q

-

2

8

3

9

3

x

2

1

0

I

I

I

-

2

Q

-

2

8

3

9

9

x

2

1

0

I

I

I

Q

-

2

8

36

0

0

x

2

1

0

I

I

I

-

3

Q

-

2

8

3

5

9

4

x

2

1

0

III-4

Q

-2

8

3

6

0

0

x

1

3

2

III-4

Q

-2

8

3

6

0

0

x

1

3

2

I

I

I

-

5

Q

-

2

8

3

9

3

x

1

3

2

I

Q

-

5

0

3

D

O

D

A

T

N

O

6

0

0

x

2

1

0

18

2R

UØ

8/1

5

18

2R

UØ

8/1

5

1 50RUØ8/15

1 50RUØ8/15

24

RØ

12

23

RØ

12

2 3RØ12

2 3RØ12

33RØ

12

33

RØ

12

33

RØ

12

33

RØ

12

33

RØ

12

4 3RØ12 4 3RØ12

4 3RØ12 4 3RØ12

2 3RØ12

4 3RØ12 4 3RØ12

33RØ

12

33

RØ

12

23

RØ

12

23

RØ

12

33

RØ

12

33

RØ

12

2 3RØ12

4 3RØ12 4 3RØ12

2 3RØ12

4 3RØ12 4 3RØ12

I

I

Q

-

3

8

56

0

0

x

2

1

0

I

I

Q

-

3

8

56

0

0

x

2

1

0

2 ±3RØ12/15

25

Rob plošče:

Kolodvorska 10, Slovenska Bistrica Občina Slovenska Bistrica,

4

Marko JAKOB, univ.dipl.ing.gradb.

NAČRT GRADBENIH KONSTRUKCIJMarko JAKOB, univ.dipl.ing.gradb.

PROJEKTIRANJE IN INŽENIRING d.o.o.

MSTAT BIRO

PRITLIČJE - pozicije

Mojca Kraševac, univ.dipl.ing.arh.

Kolodvorska 10, Slovenska Bistrica Občina Slovenska Bistrica,

OŠ Pohorskega bataljona-podružnica KEBELJ, Vrtec KEBELJ

2

3 4

1

S1S2

S3

S3

S3

S3

S3

S4

S4

N-1

01 N-102

N-103N

-104

N-1

04N

-104

N-104

horiz. vez 1

stre

šne

ploš

čeH

EB

EL

stre

šne

ploš

čeH

EB

EL

N-103horiz. vez 2

horiz. vez 2

horiz

. vez

1

horiz. vez 2

AB stena

5

Marko JAKOB, univ.dipl.ing.gradb.

NAČRT GRADBENIH KONSTRUKCIJMarko JAKOB, univ.dipl.ing.gradb.

PROJEKTIRANJE IN INŽENIRING d.o.o.

MSTAT BIRO

AB nosilci in stebri

Mojca Kraševac, univ.dipl.ing.arh.

OŠ Pohorskega bataljona-podružnica KEBELJ, Vrtec KEBELJ

25

Steber poz. S1

12

x2

RØ

14

2R

UØ

8

1 4RØ14

21

3R

UØ

8/7

.5

28R

UØ

8/1

52

11R

UØ

8/7

.5

25

Steber poz. S2

12

x2

RØ

14

2R

UØ

8

1 4RØ14

21

3R

UØ

8/7

.5

28

RUØ

8/1

52

11R

UØ

8/7

.5

25

Steber poz. S3

12

x2

RØ

14

2R

UØ

8

1 4RØ14

21

3R

UØ

8/7

.5

28

RUØ

8/1

52

11R

UØ

8/7

.5

40

30

40

30

25

Steber poz. S4

12

x2

RØ

14

2R

UØ

8

1 4RØ14

21

3R

UØ

8/7

.5

28R

UØ

8/1

52

36

RUØ

8/7

.5

16

44

02

96

25

40 561 30 572 40

1243

Nosilec poz. N-101

1 2RØ16

2 2RØ16

1 2RØ16

2 2RØ16

3 4RØ16

4 3RØ124 3RØ12

5 20RUØ8/105 12RUØ8/205 31RUØ8/105 12RUØ8/205 18RUØ8/10

40

40

4 3RØ12

2 2RØ16

1 2RØ16

5R

UØ

8/2

0

1-1

R=1:50

11

40

40

3 4RØ16

1 2RØ16

1 2RØ16

5R

UØ

8/1

0

2-2

R=1:50

22

40 356 30 356 40

822

Nosilec poz. N-102

1 2RØ16

2 2RØ16

1 2RØ16

2 2RØ16

3 4RØ16

4 3RØ124 3RØ12

5 15RUØ8/105 4RUØ8/205 25RUØ8/105 5RUØ8/205 14RUØ8/10

40

40

4 3RØ12

2 2RØ16

1 2RØ16

1-1

R=1:50

11

40

3 4RØ16

2-2

R=1:50

22

5R

UØ

8

6 RUØ10

40

2 2RØ16

1 2RØ16

5R

UØ

8

6 RUØ10

6 62RUØ10/12

40 356 30 356 40

822

Nosilec poz. N-103

1 3RØ16

1 3RØ16

2 15RUØ8/10 2 6RUØ8/15 2 25RUØ8/10 2 7RUØ8/15 2 14RUØ8/10

27.5

20

1 3RØ16

1 3RØ16

2R

UØ

8/1

5

3-3

R=1:50

33

40 561 30 572 40

1243

Horizontalna vez 1

1 117RUØ8/10

2 2RØ122 2RØ12

3 2RØ12

2 2RØ12 2 2RØ12

3 2RØ12

20

20

40

40

10 1020

20

20

Nosilec poz. N-104

1 2RØ12

1 2RØ12

2 8RUØ8/15

11020 20

20

20

40 356 30 356 40

822

Horizontalna vez 2

1 3RØ12

1 3RØ12

2 15RUØ8/10 2 6RUØ8/15 2 25RUØ8/10 2 7RUØ8/15 2 14RUØ8/10

20

20

POŠEVNA VEZ

1 2RØ12

2 2RØ12

1 2RØ12

2 2RØ12

3 2RØ12

4 2RØ12 4 2RØ12

5 2RØ12

20

20

63

RUØ

8/5

6

2

4

R

U

Ø

8

/

1

5

6 7RUØ8/15

6

2

4

R

U

Ø

8

/

1

5

Kolodvorska 10, Slovenska Bistrica Občina Slovenska Bistrica,

6

Marko JAKOB, univ.dipl.ing.gradb.

NAČRT GRADBENIH KONSTRUKCIJMarko JAKOB, univ.dipl.ing.gradb.

PROJEKTIRANJE IN INŽENIRING d.o.o.

MSTAT BIRO

TERASA - armatura, pozicije

Mojca Kraševac, univ.dipl.ing.arh.

OŠ Pohorskega bataljona-podružnica KEBELJ, Vrtec KEBELJ

v.p.=92

v.p.=92

TERASA - pozicije

v.p.=92

v.p.=92

v.p.=92

v.p.=92

I

-

1

Q

-

2

8

3

2

9

0

x

2

1

0

I

-

1

Q

-

2

8

3

2

9

0

x

2

1

0

I

-

1

Q

-

2

8

3

2

9

0

x

2

1

0

I

-

1

Q

-

2

8

3

2

9

0

x

2

1

0

I

-

1

Q

-

2

8

3

2

9

0

x

2

1

0

I

-

1

Q

-

2

8

3

2

9

0

x

2

1

0

I

-

1

Q

-

2

8

3

2

9

0

x

2

1

0

I

-

1

Q

-

2

8

3

2

9

0

x

2

1

0

I

-

1

Q

-

2

8

3

2

9

0

x

2

1

0

I

-

1

Q

-

2

8

3

2

9

0

x

2

1

0

I

-

1

Q

-

2

8

3

2

9

0

x

2

1

0

I

-

1

Q

-

2

8

3

2

9

0

x

2

1

0

I

-

1

Q

-

2

8

3

2

9

0

x

2

1

0

I

-

1

Q

-

2

8

3

2

9

0

x

2

1

0

I

-

1

Q

-

2

8

3

2

9

0

x

2

1

0

I

-

1

Q

-

2

8

3

2

9

0

x

2

1

0

1 69RUØ8/20

11

3R

UØ

8/2

0

11

3R

UØ

8/2

0

1 69RUØ8/20

1R

UØ

8

armatura ZGORAJ

armatura SPODAJ

2 3RØ12 2 3RØ12

3 3RØ12

2 3RØ12 2 3RØ12

3 3RØ12

43

RØ

12

43

RØ

12

2 2RØ12 2 2RØ12

3 2RØ12

2 2RØ12 2 2RØ12

3 2RØ12

42

RØ

12

42

RØ

12

20

2 ±3RØ12/12.5

20

20

80

60

20

20

40

PREREZ I Q-283

I Q-283

35 35

20

14

48

14

70

VZDOLŽNI TEMELJ

1R

UØ

8

2 3RØ12

2 3RØ12

2 3RØ12

2 3RØ12

3 3RØ12

3 3RØ12

2 ±3RØ12/12.5

4R

UØ

8

1 69RUØ8/20

4 68RUØ8/20

2 3RØ12

2 3RØ12

3 3RØ12

I-1

±

Q

-2

8

3

6

0

5

x

1

0

6

I-1

±

Q

-2

8

3

6

0

5

x

1

0

6

I

-

2

±

Q

-

2

8

3

2

5

1

x

1

0

6

5RØ

8

5 69RØ8/20

45R

UØ

8/2

0

45R

UØ

8/2

0

62RØ

12

62RØ

12

IQ

-2

83

IQ

-2

83

VZDOLŽNI TEMELJ

PREČ

NI T

EMEL

J

ST

OP

NIC

E

20

20

80

60

20

20

40

PREREZ I Q-283

I Q-283

PREČNI TEMELJ

1R

UØ

8

2 3RØ12

2 3RØ12

2 ±3RØ12/12.5

4R

UØ

8

1 16RUØ8/20

4 15RUØ8/20

2 3RØ12

5RØ

8

5 16RØ8/20

45R

UØ

8/2

0

62RØ

12

IQ

-2

83

IQ

-2

83

62

RØ

12

45R

UØ

8/2

0

I

-

1

±

Q

-

2

8

3

2

8

5

x

1

0

7

Kolodvorska 10, Slovenska Bistrica Občina Slovenska Bistrica,

7

Marko JAKOB, univ.dipl.ing.gradb.

NAČRT GRADBENIH KONSTRUKCIJMarko JAKOB, univ.dipl.ing.gradb.

PROJEKTIRANJE IN INŽENIRING d.o.o.

MSTAT BIRO

STREHA POZICIJE

Mojca Kraševac, univ.dipl.ing.arh.

OŠ Pohorskega bataljona-podružnica KEBELJ, Vrtec KEBELJ

Kolodvorska 10, Slovenska Bistrica Občina Slovenska Bistrica,

Slem

ensk

a le

ga 2

0/40

– le

plje

n le

s

ka

pn

a l

eg

a 1

6/1

6

ka

pn

a l

eg

a 1

6/1

6

špir

ovci

10/

16soha

20/20

, roč

ice 12

/12

8

Marko JAKOB, univ.dipl.ing.gradb.

NAČRT GRADBENIH KONSTRUKCIJMarko JAKOB, univ.dipl.ing.gradb.

PROJEKTIRANJE IN INŽENIRING d.o.o.

MSTAT BIRO

JEKLENA KONSTRUKCIJA TERASE - pozicije

Mojca Kraševac, univ.dipl.ing.arh.

OŠ Pohorskega bataljona-podružnica KEBELJ, Vrtec KEBELJ

Kolodvorska 10, Slovenska Bistrica Občina Slovenska Bistrica,

150/150/5

150/

150/

5

150/

150/

5

150/

150/

5

150/

150/

5

150/150/5 150/150/5 150/150/580

/80/

3

80/8

0/3

80/8

0/3

80/8

0/3

80/8

0/3

80/8

0/3

80/8

0/3

80/8

0/3

80/8

0/3

80/8

0/3

80/8

0/3

80/8

0/3

150/150/5

9

Marko JAKOB, univ.dipl.ing.gradb.

NAČRT GRADBENIH KONSTRUKCIJMarko JAKOB, univ.dipl.ing.gradb.

PROJEKTIRANJE IN INŽENIRING d.o.o.

MSTAT BIRO

JEKLENA KONSTRUKCIJA - TERASA - pozicije jeklenih stebrov

Mojca Kraševac, univ.dipl.ing.arh.

OŠ Pohorskega bataljona-podružnica KEBELJ, Vrtec KEBELJ

Kolodvorska 10, Slovenska Bistrica Občina Slovenska Bistrica,

v.p.=92

v.p.=92

Prerez

440 440 438 10

X1X2X3X3

20

0

1

1 2RØ10 2

1

12

RØ

10 L

=1

02

(6)

45

12

45

3

2

3

Tloris

200

20

0

110

50

0

125

50

0

4

Poz.2:

70

11

02

0

30

30130

40

Prerez

20

0

1

1 2RØ10 2

1

12

RØ

10 L

=1

02

(6)

45

12

45

3

2

3

Tloris

200

20

0

110

50

0

125

50

0

4Poz.2: Poz.4:Poz.3: 70

11

02

0

10

5125

60

Detajl X1: Detajl X2:

Detajl X2:Prerez

20

0

1

1 2RØ10 2

1

12

RØ

10 L

=1

02

(6)

45

12

45

3

200

20

0

110

50

0

125

50

0

8

Poz.4:Poz.3:

Poz.4:Poz.3:Poz.2:

OSNO poz.2

440OSNO steber

545

150 OPOMBA:Pozicije 1,2,3,4 je potrebno med seboj zvarititer vstaviti v vzdolžni temelj terase po položitvi armature vzdolžnega temelja

2

3

Tloris4 7

01

10

20

30

30130

40

25 25

150

15

050

25 25

150

15

050

8

ABCDD

.5355.535640253312.5352.5

1234

40 356 40 356 40

POLOŽAJ JEKLENE PLOČEVINE TLORIS PRITLIČJA

10

Marko JAKOB, univ.dipl.ing.gradb.

NAČRT GRADBENIH KONSTRUKCIJMarko JAKOB, univ.dipl.ing.gradb.

PROJEKTIRANJE IN INŽENIRING d.o.o.

MSTAT BIRO

JEKLENA KONSTRUKCIJA - Detajli

Mojca Kraševac, univ.dipl.ing.arh.

OŠ Pohorskega bataljona-podružnica KEBELJ, Vrtec KEBELJ

Kolodvorska 10, Slovenska Bistrica Občina Slovenska Bistrica,

40 356 40 356 40

POLOŽAJ cevi 60.3/3.2 mmTLORIS PRITLIČJA

OPOMBA:Pri izdelavi zvarov upoštevati:

s

Dvojni kotni zvar

a

a = 0.7 * s

se izvede pobrušeni V-var.Kjer kotni var ni mogoč,

X VARJENI in SPAJKANI SPOJI SIST EN 22553X PREIZKUŠANJE VARILCEV SIST EN 287-1X ODOBRITEV POSTOPKA SIST EN 15614-1X DODAJNI MATERIAL

SIST EN 439; SIST EN 440

EN ISO 5817STOPNJA SPREJEMLJIVOSTI NAPAK - "C"X

Tolerance poDIN ISO 2768

- m

OPOMBA:Detajl D - Sidranje v obstoječ objekt se določi na mestu samem po ogledu statika in izvajalcajeklene konstrukcije.

20

12.5 23

Ø16

Ø16

Ø16

Ø16

Ø16

Ø16

11

Marko JAKOB, univ.dipl.ing.gradb.

NAČRT GRADBENIH KONSTRUKCIJMarko JAKOB, univ.dipl.ing.gradb.

PROJEKTIRANJE IN INŽENIRING d.o.o.

MSTAT BIRO

JEKLENA KONSTRUKCIJA - Detajl A

Mojca Kraševac, univ.dipl.ing.arh.

OŠ Pohorskega bataljona-podružnica KEBELJ, Vrtec KEBELJ

Kolodvorska 10, Slovenska Bistrica Občina Slovenska Bistrica,

Poz.5:

Poz.6:

Detajl A:Prerez:

1

Poz.1:

350

350

50

250

50

300 50

50 250 50

6

5100

250

100

OSN

O

Cev

60.

3/3.

2 m

m

200

50

200

50

N-103

horiz. vez 2

OPOMBA:Cev 60.3x3.2 mm poz.4 in poz.5 vstaviti vN-103 in hor.vez 2 po položitvi armature pred zalitjem z betonom. Položaj omenjenih cevi v tlorisu je podan na Listu št. 9.Po vstavitvi vijakov je potrebno cev zapolniti z Hilti maso,da ne pride do upogiba Vijaka v območju 125 mm

275125

od zunanjega roba fasade do vezi in Nosilca N-103!!!

Detajl B:Prerez:

2

Poz.2:

50

250

50

125

125

250

350

12

Marko JAKOB, univ.dipl.ing.gradb.

NAČRT GRADBENIH KONSTRUKCIJMarko JAKOB, univ.dipl.ing.gradb.

PROJEKTIRANJE IN INŽENIRING d.o.o.

MSTAT BIRO

JEKLENA KONSTRUKCIJA - Detajl B

Mojca Kraševac, univ.dipl.ing.arh.

OŠ Pohorskega bataljona-podružnica KEBELJ, Vrtec KEBELJ

Kolodvorska 10, Slovenska Bistrica Občina Slovenska Bistrica,

100

250

100

OSN

O

200

50

200

50

Cev

60.

3/3.

2 m

m

6

5

N-103

horiz. vez 2

Poz.5:

Poz.6:

OPOMBA:Cev 60.3x3.2 mm poz.4 in poz.5 vstaviti vN-103 in hor.vez 2 po položitvi armature pred zalitjem z betonom. Položaj omenjenih cevi v tlorisu je podan na Listu št. 9.Po vstavitvi vijakov je potrebno cev zapolniti z Hilti maso,da ne pride do upogiba Vijaka v območju 125 mmod zunanjega roba fasade do vezi in Nosilca N-103!!!